五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

98

立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3 立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3

钢材等级 Q345 立杆截面面积 A(mm2) 424

回转半径 i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩 W(cm3) 4.49

支架立杆计算长度修正系数

η

1.2 悬臂端计算长度折减系数 k 0.7

抗压强度设计值[f](N/mm2) 300 支架自重标准值 q(kN/m) 0.15

1、长细比验算

hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×550)=1800mm

λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得：φ＝0.386

2、风荷载计算

Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝

1.1×0.6 ×1.4×(1×0.019×0.9×1.52/10)＝0.004kN·m

3、稳定性计算

R1＝7.704kN，R2＝17.99kN，R3＝7.704kN

Nd＝max[R1，R2，R3]+1.1×1.35×0.15×(7.95-1.2)＝max[7.704，17.99，

7.704]+1.504＝19.494kN

fd ＝ Nd/( φ A)+Mwd/W ＝ 19493.533/(0.386 × 424)+0.004 × 106/4490 ＝

119.998N/mm2≤[f]＝300N/mm2

满足要求！

九、高宽比验算

根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第 8.3.2 条: 支撑

脚手架独立架体高宽比不应大于 3.0

H/B=7.95/30=0.265≤3

满足要求！

十、架体抗倾覆验算

五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

99

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.405=0.365kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.9×1.2×0.169=0.183kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×7.952×0.365+7.95×0.183=12.97kN.m

参考《规范》GB51210-2016 第 6.2.17 条：

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=302×0.9

×[0.15×7.95/(0.9×0.9)+0.5]+2×2×30/2=1657.5kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×

12.97=42.8kN.M

满足要求！

十一、立杆支承面承载力验算

支撑层楼板厚度 h(mm) 150 混凝土强度等级 C30

混凝土的龄期(天) 7 混 凝 土 的 实 测 抗 压 强 度

fc(N/mm2)

8.294

混 凝 土 的 实 测 抗 拉 强 度

ft(N/mm2)

0.829 立杆垫板长 a(mm) 200

立杆垫板宽 b(mm) 200

F1=N=19.494kN

1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表

五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

100

公式 参数剖析

Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)η

umh0

F1 局部荷载设计值或集中反力设计值

βh 截面高度影响系数：当 h≤800mm 时，取βh=1.0；

当 h≥2000mm 时，取βh=0.9；中间线性插入取用。

ft 混凝土轴心抗拉强度设计值

σpc,m

临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长

度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/㎜ 2 范围内

um

临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积

周边 h0 /2 处板垂直截面的最不利周长。

h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的

平均值

η =min( η 1, η 2) η

1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×

h0/4Um

η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数

η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数

βs

局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与

短边尺寸比较，βs 不宜大于 4：当βs<2 时取βs=2，

当面积为圆形时，取βs=2

as

板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对

边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20

说明

在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σ

pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。

可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×

130/1000=99.579kN≥F1=19.494kN

满足要求！

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表

公式 参数剖析

Fl≤1.35βcβlfcAln

F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值

fc

混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1

取值

βc

混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定

取用

βl 混凝土局部受压时的强度提高系数

Aln 混凝土局部受压净面积

五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

101

βl=(Ab/Al)1/2

Al 混凝土局部受压面积

Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，

Aln=ab=40000mm2

F=1.35 β c β lfcAln=1.35 × 1 × 3 × 8.294 × 40000/1000=1343.628kN ≥

F1=19.494kN

满足要求！

（五）1500 梁侧模板（三道对拉）计算书

1500 梁侧模板（三道对拉）计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017

5、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性

新浇混凝梁名称 梁高 1500 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 300×1500

新浇混凝土梁计算跨度(m) 8

二、荷载组合

侧压力计算依据规范

《建筑施工模

板安全技术规

范 》

JGJ162-2008

混凝土重力密度γc(kN/m3) 24

结构重要性系数γ0 1 可变荷载调整系数γL 0.9

新浇混凝土初凝时间 t0(h) 4

外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数

β2

1

混凝土浇筑速度 V(m/h) 2.5

梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度 H

下挂(m)

1.5

新浇混凝土对模板的侧压力

标准值 G4k(kN/m2)

梁 下 挂 侧 模

G4k

min{0.22 γ ct0 β 1 β 2v1/2 ， γ cH} ＝

min{0.22×24×4×1×1×2.51/2，24×1.5} ＝min{33.394，36}＝33.394kN/m2

振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值 4

五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

102

Q2k(kN/m2)

下挂部分：承载能力极限状态设计值 S 承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q2k)＝1

×(1.3×33.394+0.9×1.5×4)＝48.812kN/m2

下挂部分：正常使用极限状态设计值 S 正＝G4k＝33.394 kN/m2

三、支撑体系设计

次楞布置方式 水平向布置 主楞间距(mm) 600

主楞合并根数 2 次楞最大悬挑长度(mm) 100

对拉螺栓水平向间距(mm) 600

梁左侧 梁右侧

楼板厚度(mm) 120 120

梁下挂侧模高度(mm) 1350 1350

次楞道数(下挂) 8 8

左侧支撑表：

第 i 道支撑 距梁底距离(mm) 支撑形式

1 200 对拉螺栓

2 700 对拉螺栓

3 1200 对拉螺栓

右侧支撑表：

第 i 道支撑 距梁底距离(mm) 支撑形式

1 200 对拉螺栓

2 700 对拉螺栓

3 1200 对拉螺栓

设计简图如下：

五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

103

模板设计剖面图

四、模板验算

模板类型 胶合板 模板厚度(mm) 15

模 板 抗 弯 强 度 设 计 值

[f](N/mm2)

15 模 板 抗 剪 强 度 设 计 值

[τ](N/mm2)

1.4

模板弹性模量 E(N/mm2) 6000

1、下挂侧模

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I ＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。模板计算简图如下：

五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

104

2、抗弯验算

q1＝bS 承＝1×48.812＝48.812kN/m

q1 静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×33.394×1＝43.412kN/m

q1 活＝γ0×γL×1.5×Q2k×b＝1×0.9×1.5×4×1＝5.4kN/m

Mmax＝0.107q1 静 L2+0.121q1 活 L2=0.107×43.412×0.1932+0.121×5.4

×0.1932＝0.197kN·m

σ＝Mmax/W＝0.197×106/37500＝5.255N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

3、抗剪验算

Vmax＝0.607q1 静 L+0.62q1 活 L＝0.607×43.412×0.193+0.62×5.4×

0.193＝5.732kN

τmax=3Vmax/(2bh)=3×5.732×103/(2×1000×15)=0.573N/mm2≤[τ]＝

1.4N/mm2

符合要求！

4、挠度验算

q＝bS 正＝1×33.394＝33.394kN/m

ν max ＝ 0.632qL4/(100EI)=0.632 × 33.394 × 192.8574/(100 × 6000 ×

281250)＝0.173mm≤min[L/150，10]＝min[192.857/150，10]=1.286mm

满足要求！

5、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R 下挂 max＝1.143×q1 静×l 左+1.223×q1 活×l 左＝1.143×43.412×

0.193+1.223×5.4×0.193＝10.843kN

正常使用极限状态

R'下挂 max＝1.143×l 左×q＝1.143×0.193×33.394＝7.361kN

五、次楞验算

次楞最大悬挑长度(mm) 100 次楞计算方式 三等跨连续梁

次楞类型 方木 次楞截面类型(mm) 60×80

次楞弹性模量 E(N/mm2) 9000 次 楞 抗 剪 强 度 设 计 值

[τ](N/mm2)

1.3

五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

105

次楞截面抵抗矩 W(cm3) 64 次 楞 抗 弯 强 度 设 计 值

[f](N/mm2)

13

次楞截面惯性矩 I(cm4) 256

1、下挂侧模

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

2、抗弯验算

q＝10.843kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×10.843×0.62，0.5×

10.843×0.12]=0.39kN·m

σ＝Mmax/W＝0.39×106/64000＝6.099N/mm2≤[f]＝13N/mm2

满足要求！

3、抗剪验算

Vmax ＝ max[0.6 × q × l,q × l1]=max[0.6 × 10.843 × 0.6 ， 10.843 ×

0.1]=3.904kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.904×1000/(2×60×80)＝1.22N/mm2≤[τ]＝

1.3N/mm2

满足要求！

4、挠度验算

五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

106

q＝7.361kN/m

跨 中 ν 1max ＝ 0.677qL4/(100EI)=0.677 × 7.361 × 6004/(100 × 9000 ×

2560000)＝0.28mm≤min[l/150，10]=min[600/150，10]=4mm

悬挑段ν2max＝qL4/(8EI)=7.361×1004/(8×9000×2560000)=0.004mm≤

min[2l/150，10]=min[2×100/150，10]=1.333mm

满足要求！

5、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R 下挂 max＝max[1.1×10.843×0.6，0.4×10.843×0.6+10.843×0.1]＝

7.157kN

正常使用极限状态

R'下挂 max＝max[1.1×7.361×0.6，0.4×7.361×0.6+7.361×0.1]＝

4.858kN

六、主楞验算

主楞类型 钢管 主楞截面类型(mm) Φ48×3.5

主楞计算截面类型(mm) Ф48×3 主楞合并根数 2

主楞弹性模量 E(N/mm2) 206000 主 楞 抗 弯 强 度 设 计 值

[f](N/mm2)

205

主 楞 抗 剪 强 度 设 计 值

[τ](N/mm2)

125 主楞截面惯性矩 I(cm4) 10.78

主楞截面抵抗矩 W(cm3) 4.49 主楞受力不均匀系数 0.6

1、下挂侧模

因主楞 2 根合并，验算时主楞受力不均匀系数为 0.6。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝1.487kN，R2＝4.294kN，R3＝3.548kN，R4＝3.548kN，

R5＝3.548kN，R6＝3.548kN，R7＝4.294kN，R8＝1.487kN

正常使用极限状态：R'1＝1.002kN，R'2＝2.915kN，R'3＝2.367kN，R'4＝

2.367kN，R'5＝2.367kN，R'6＝2.367kN，R'7＝2.915kN，R'8＝1.002kN

计算简图如下：

五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

107

2、抗弯验算

主楞弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.457×106/4490=101.712N/mm2≤[f]=205 N/mm2

满足要求！

3、抗剪验算

主楞剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×5.842×1000/424＝27.555N/mm2≤[τ]=125 N/mm2

满足要求！

4、挠度验算

主楞变形图(mm)

跨中ν1max＝0.161mm≤min[l/150，10]=min[500/150，10]=3.333mm

五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

108

悬挑段ν2max＝0.141mm≤min[2l/150，10]=min[2×200/150，10]=2.667mm

满足要求！

5、最大支座反力计算

R 下挂 max＝9.807/0.6=16.345kN

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值 Ntb(kN) 17.8

同主楞计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主楞最大支座反力。可知对拉螺

栓受力 N＝0.95×Max[16.345]＝15.528kN≤Ntb＝17.8kN

满足要求！

（六）1000×1000 柱模板计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017

5、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性

新浇混凝土柱名称 1000×1000 新浇混凝土柱长边边长(mm) 1000

新浇混凝土柱的计算高度

(mm)

7.95 新浇混凝土柱短边边长(mm) 1000

二、荷载组合

侧压力计算依据规范

《建筑施工模

板安全技术规

范 》

JGJ162-2008

混凝土重力密度γc(kN/m3) 24

新浇混凝土初凝时间 t0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1

混凝土坍落度影响修正系数

β2

1 混凝土浇筑速度 V(m/h) 2

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面

总高度 H(m)

6.65

新 浇 混 凝 土 对 模 板 的 侧 压 力 标 准 值

G4k(kN/m2)

min{0.22 γ ct0 β 1 β 2v1/2 ， γ cH} ＝

min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×6.65} ＝min{29.868，159.6}＝29.868kN/m2

倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值

Q3k(kN/m2)

2

结构重要性系数γ0 1 可变荷载调整系数γL 0.9

新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]

五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

109

＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×6.65]＝min[29.87，159.6]＝29.87kN/m2

S 承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3 × 29.868+ 0.9×1.5×2.000) ＝41.53kN/m2

正常使用极限状态设计值 S 正＝G4k＝29.868 kN/m2

三、面板验算

面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 14

面 板 抗 弯 强 度 设 计 值

[f](N/mm2)

15.444 面板弹性模量 E(N/mm2) 9350

柱长边小梁根数 5 柱短边小梁根数 5

柱箍间距 l1(mm) 400

模板设计平面图

1、强度验算

最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算

静载线荷载 q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×0.4×29.868＝15.531kN/m

活载线荷载 q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×0.4×2＝1.08kN/m

Mmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×15.531×0.252-0.121×1.08×

0.252＝-0.112kN·m

五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

110

σ ＝ Mmax/W ＝ 0.112 × 106/(1/6 × 400 × 142) ＝ 8.574N/mm2 ≤ [f] ＝

15.444N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

作用线荷载 q＝bS 正＝0.4×29.868＝11.947kN/m

ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×11.947×2504/(100×9350×(1/12×400

×143))＝0.345mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm

满足要求！

四、小梁验算

小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 45×65

小梁截面惯性矩 I(cm4) 102.984 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 31.688

小 梁 抗 弯 强 度 设 计 值

[f](N/mm2)

15.444 小梁弹性模量 E(N/mm2) 9350

小 梁 抗 剪 强 度 设 计 值

[τ](N/mm2)

1.782 最低处柱箍离楼面距离(mm) 200

1、强度验算

小梁上作用线荷载 q＝bS 承＝0.25×41.528＝10.382 kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

111

Mmax＝0.208kN·m

σ＝Mmax/W＝0.208×106/31.688×103＝6.553N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

小梁剪力图(kN·m)

Vmax＝2.474kN

τ max=3Vmax/(2bh0)=3 × 2.474 × 1000/(2 × 45 × 65) ＝ 1.269N/mm2 ≤

[τ]=1.782N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

小梁上作用线荷载 q＝bS 正＝0.25×29.868＝7.467 kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.274mm≤[ν]＝2L/400=2×200/400=1mm

满足要求！

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=4.657

正常使用极限状态

Rmax=3.349

五、柱箍验算

五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

112

柱箍类型 钢管 柱箍合并根数 2

柱箍材质规格(mm) Ф48×3 柱箍截面惯性矩 I(cm4) 10.78

柱箍截面抵抗矩 W(cm3) 4.49 柱 箍 抗 弯 强 度 设 计 值

[f](N/mm2)

205

柱箍弹性模量 E(N/mm2) 206000 柱箍截面面积 A(cm2) 4.24

模板设计立面图

1、柱箍强度验算

连续梁中间集中力取小 P 值；两边集中力为小梁荷载取半后，取 P/2 值。

长边柱箍：

取小梁计算中 b=1000/(5-1)=250mm=0.25m 代入小梁计算中得到：

承载能力极限状态

Rmax＝4.657kN

P=Rmax/2=2.329kN

正常使用极限状态：

R’max＝3.349kN

P’=R’max/2=1.675kN

长边柱箍计算简图

五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

113

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.353kN·m，N1＝6.531kN

短边柱箍：

取小梁计算中 b=1000/(5-1)=250mm=0.25m 代入小梁计算中得到：

承载能力极限状态

Rmax＝4.657kN

P=Rmax/2=2.329kN

正常使用极限状态：

R’max＝3.349kN

P’=R’max/2=1.675kN

五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

114

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)

M2＝0.353kN·m，N2＝6.531kN

M/Wn＝0.353×106/(4.49×103)＝78.544N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

115

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)

ν1＝0.192mm≤[ν]＝l/400＝1.508mm

ν2＝0.192mm≤[ν]＝l/400＝1.508mm

满足要求！

六、对拉螺栓验算

对拉螺栓型号 M14 轴向拉力设计值 Ntb(kN) 17.8

扣件类型 3 形 26 型 扣件容许荷载(kN) 26

N＝6.531×2=13.062kN≤Ntb＝17.8kN

五矿二十三冶建设集团有限公司 中国（南安）高端阀门智造产业园 A-08

地块标准化小微产业园施工总承包项目经理部

116

满足要求！

N＝6.531×2=13.062kN≤26kN

满足要求！

附图:

1）一类梁搭设做法

2）二类梁搭设做法

3）以 10#楼为例的平面布置图、剖面图