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2022年9月

目录

CATALOG

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五、装配式工程案例

1、四川某大型公建

2、山东某综合楼项目

3、上海某大型办公楼项目

4、北京某高层住宅项目

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5、上海某大型办公楼项目

6、上海某宿舍楼项目

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六、水池工程案例

七、绿建工程案例

九、电力工程案例

八、筒仓工程案例

1、污水厂 A2O 水池单体

2、污水厂泵房单体

3、污水厂 AO 组合池单体

4、污水厂渗滤液处理站单体

5、某带附属用房水池结构

6、某地下污水厂结构

7、重庆污水处理厂 AAO 池单体

8、某生化池结构

9、某带扶壁柱水池结构

10、某水池结构

11、其他水池结构

1、北京住宅楼

2、山西办公楼

3、广东办公楼

4、天津幼儿园

5、安徽商业楼

6、陕西住宅楼

7、上海厂区办公楼

8、河北住宅楼

9、西藏登山营地

10、其他绿建项目

1、青海 330 千伏冷湖输变电工程

2、甘肃白银景泰东 110 千伏输变电工程

3、甘肃庆阳庆城 110 千伏输变电工程

4、红旗 ( 塘格木 )750 千伏输变电

5、玉门花海 330kv 变电构架

6、光伏支架工程

7、泉眼 330kV 变电站新建

8、旱台 110kv 配电室

9、定西某 330kv 变电站

10、甘肃武威苏武 110 千伏输变电工程

1、原煤仓

2、成品矿仓

3、筒仓项目

4、其他筒仓工程

二、YJK 弹塑性分析案例

三、YJK 减隔震案例

四、楼板舒适度验算案例

1、上海某地标项目

2、上海冰雪世界室内滑雪场

3、日照国际足球中心

4、绿地昆明 428m 超高层项目

5、北京某办公塔楼

6、广州市时代湾区

7、湖州南太湖 CBD 主地块 10-1 号楼

8、沣西文化中心

9、某沿湖大型住宅及配套设施项目

10、阜阳科技文化中心

11、首都师范大学附属中学通州校区建设项目操场

12、国家跳台滑雪中心（雪如意）

13、其他工程

1、某职教城建设项目共享区体育馆项目

2、某职教城建设项目共享区图书馆项目

3、某职教城建设项目共享区体验中心项目

4、某 1# 楼航空产业总部基地 / 航空信息中心项目

1、某门诊医计住院综合楼—高层隔震

2、天津医科大学新校区大学生活动中心项目—隔震项目

3、天津某车辆段地铁上盖盖板项目—地铁上盖隔震项目

4、天津市滨海新区某幼儿园项目—粘滞阻尼器减震项目

5、天津市滨海新区某教学楼项目—BRB 减震项目

6、上海的一所高中教学楼—墙式阻尼器减震项

7、某教学楼—超长结构隔震

8、某教学楼—钢结构减震工程

9、其他减隔震工程

1、某住宅项目大板舒适度

2、某住宅不封闭连廊舒适度计算

3、某办公楼大悬挑舒适度计算

4、某悬挑桁架办公楼舒适度验算

5、某学校连廊舒适度计算

6、某办公大楼悬挑桁架舒适度验算

7、某连廊舒适度计算

8、某风雨操场舒适度不同方案对比

9、运动场地激励荷载不利布置

10、某大型展览中心楼板舒适度验算

11、楼板舒适度其他工程

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一、上部结构计算案例

1、上海某地标项目

设计单位：

项目简介：

信息产业第十一设计研究院

本 项 目 位 于 位 于 上 海 市 徐 汇 区， 与 上 海 世

博 场 址 隔 江 相 望 ; 总 建 筑 面 积 128991.51 平 方

米。 项 目 整 体 分 为 A、B 两 个 塔，A 栋、B 栋 结

构主屋面高度均为 74.55m, 两塔楼底部长宽均为

58.8mx50.8m，屋面长宽尺寸有所不同，左右两

塔楼均是地上十六层，地下三层，结构体系为钢管

混凝土框架 - 钢筋混凝土核心筒结构。

中 间 连 廊 结 构 高 度 22.27m, 长 宽 为

50.8mX35.8m, 结构体系为钢框架。

结构分析和设计软件：YJK 主程序

一、上部结构计算案例

01

本项目建筑功能包括室内滑雪场及精品酒店。其中室内滑雪场为高达 80 米的超大空，精品酒店为地上 18 层。

地下共 1 层，为人防地下室，主要功能为停车、卸货、设备机房及后勤配套。室内滑雪场及精品酒店建筑造型为

一个整体，南北向长约 140m，东西向长约 340m。

精品酒店短方向框架为单跨结构，结构长宽比、高宽比较大、抗扭能力较差。而室内滑雪场滑道结构从高到

低刚度差异较大，柱子间距受下部戏雪区功能限制，设置柱间支撑对使用功能的影响也较大，因此高区滑道及平

台结构刚度较小，结构扭转明显。故选择将室内滑雪场滑道及平台结构与酒店连成整体的结构方案，改善室内滑

雪场滑道及平台结构的受力性能。

此外，室内滑雪场屋盖在东侧利用酒店长方向结构刚度较大的特点，减小了对支承室内滑雪场屋盖的悬臂柱

的抗侧需求，提高了室内滑雪场屋盖的抗侧刚度。

华东建筑设计研究总院 结构分析和设计软件：YJK 主程序

2、上海冰雪世界室内滑雪场

设计单位：

项目简介：

02

3、日照国际足球中心

设计单位：

项目简介：

日照市规划设计研究院

本工程为日照国际足球中心项目（主场馆）工程，位于日照市烟台路与山海路交汇处，足球场南北方向布置

在场地的中部，有优越的交通条件和良好的视线景观。规划用地 18 公顷，包含了主场馆、训练场及室外工程。

坐席数为 11719 座，总建筑面积为：33236 ㎡，按照甲级（举办全国性和单项国际比赛）体育建筑，主体结构设

计使用年限为 50 年，抗震设防烈度：7 度。

结构分析和设计软件：YJK 主程序

03

本工程为昆明绿地超高层工程，共 94 层，总高度

428m，总建筑面积 168300 ㎡，采用钢梁与型钢混凝土

柱的混合框架 - 钢筋混凝土核心筒体系，抗震设防烈度为

8 度 0.2g，，地震分组三组，场地类别Ⅲ类。框架抗震

等级为一级、剪力墙抗震等级为特一级。采用安评报告

给定的反应谱曲线进行计算设计。为控制结构位移，从

下至上设置五层加强层，采用伸臂桁架层和环桁架共同

受力的形式，1~14 核心筒外围为钢板混凝土剪力墙，外

围框架层层递进收进，核心筒在 35~36 层、58~60 层收进，

使结构刚度逐渐递减，增加结构柔性，减少地震力。

该楼共有节点数 51173 个，杆件数 10946 个，单

元数 22957 个，计算量庞大，采用 YJK 系列设计软件顺

利完成了计算和设计。

AECOM 结构分析和设计软件：YJK 主程序

4、绿地昆明 428m 超高层项目

设计单位：

项目简介：

04

一、上部结构计算案例

5、北京某办公塔楼

设计单位：

项目简介：

AECOM

本工程为北京某办公塔楼，地下 3 层，地上 18 层，采用钢框筒 - 钢筋混凝土核心筒的混合结构形式，抗震

设防烈度为 8 度 0.2g，地震分组二组，场地类别Ⅲ类。

其主要特点为外围框架柱，全部采用交叉支撑代替，即使结构承重构件，又起到了装饰效果。另外 1 层支撑

稀疏，满足首层大开间的效果，同时每个质点都与二层支撑有连接，并不是转换结构，设计十分巧妙。外围满支

撑结构刚度较大，有效避免了扭转刚度低的问题。该结构的计算难点是正确的分析外围斜杆的受力和正确统计地

震剪力的分配。本工程采用 YJK 软件进行计算和设计，采用国外软件进行复核计算，计算模态指标及地震剪力等

指标基本一致。

结构分析和设计软件：YJK 主程序

05

该项目为超高层建筑，地下四层，塔楼地上 53 层，

裙房地上三层。建筑用地面积为 11400 平，总建筑面积

为 176000 平，地上和地下建筑面积分别为 134800 和

45600 ㎡，塔楼为办公商业及公建配套，裙房为商业。

结合建筑平面功能、立面造型、抗震（风）性能要求、

施工周期以及造价合理等因素，本工程塔楼结构体系采

用钢筋混凝土框架 - 核心筒结构体系

核心筒主要为钢筋混凝土剪力墙，核心筒外侧壁墙

从负二层到 10 层设置钢骨；外框架柱从基础到 39 层采

用叠合柱，40 层及以上楼层采用钢筋混凝土柱，所有塔

楼外框柱均为斜柱，倾角为 2~5 度；顶部东侧转换斜撑

以及中部南侧转换斜撑均采用叠合斜撑。

该项目在第 6 层和 37 层根据建筑需求，外框柱均

设置了转换。转换层位置高，且外围拔柱较多是设计难点。

广东省建筑设计研究院有限公司 结构分析和设计软件：YJK 主程序

6、广州市时代湾区

设计单位：

项目简介：

06

一、上部结构计算案例

7、湖州南太湖 CBD 主地块 10-1 号楼

设计单位：

项目简介：

浙江绿城建筑设计有限公司

主体结构高度 303.3m、塔冠高度 314.4m，地上 66 层；结构在 19 层楼面以下分为左右两个塔楼，在 4 层

楼面采用钢梁及现浇楼板将两个塔楼连为一体，在 20、21 层通过两层高的连接桁架将上部部分框架柱的荷载传

递至左右两个分塔，同时也将两个塔楼连接为整体结构。

结构设计结合建筑平立面造型、施工难度、结构抗震性能需求等因素，采用具有多道防线的钢管混凝土框架 -

钢筋混凝土核心筒 - 伸臂桁架 - 环带桁架结构体系。

本项目分析及设计软件采用 YJK V2.0.3，并采用 ETABS 软件进行了复核计算，两个软件计算结果基本一致。

结构分析和设计软件：YJK 主程序

07

沣西文化中心项目位于西安市西咸新区，包含两座同等规模的剧场、一座图书馆、一座文化馆，地下二层，

地上四层，总建筑面积 102908m2，其中文化馆地上 45186 m2、地下 57722 m2，每座剧场可容纳 1350 人同时

观看演出。剧场主体结构采用钢筋混凝土框架结构 + 大跨钢结构网架屋盖组合体系，中间形成 72m×72m 的方

形无柱大空间，属于抗震重点设防类 ( 乙类 ) 建筑。工程抗震设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度 0.20g。

主体结构为复杂大跨度空旷结构，平面及竖向均不规则，通过对比分析选取合理参数用弹性球形支座将

72m×72m 大跨屋盖与主体结构进行连接，采取加强措施确保下部主体结构安全可靠。使用 YJK 进行分析与设计，

并采用软件 MIDAS/Gen 进行校核，结果基本一致。结构整体设计合理，可供同类型工程参考。

（主要设计人：中国建筑西北设计研究院 院副总工程师王洪臣，尹龙星博士、郜京锋博士 ）

中国建筑西北设计研究院 结构分析和设计软件：YJK 主程序

8、沣西文化中心

设计单位：

项目简介：

08

一、上部结构计算案例

9、某沿湖大型住宅及配套设施项目

设计单位：

项目简介：

某国企甲级设计院

该项目建筑面积 232491.14 ㎡，其中地下面积为 27930.51 ㎡。包含住宅区和配套小学。地上高层住宅最高

17 层，结构形式多样。包含框架结构、框剪结构、剪力墙结构。

该项目地下室面积较大，且需要与地上单体结构综合计算，确保地下结构（包括基础）的准确性。

该结构组合了 18 栋单体，杆件数量和节点数量十分巨大。经过详细的计算和设计，顺利的通过了外审，并

已建设完成投入使用。

结构分析和设计软件：YJK 主程序

09

阜阳科技文化中心位于阜阳颖南区城市空间轴的交汇处，临水而建，犹如珍珠镶嵌在新城主轴的双清湾畔，

项目总用地面积约 4.20 万平米，总建筑面积约 5.40 万平米。科技文化中心采用五馆一体化设计，分为科技馆、

工人文化宫、文化馆、妇女儿童活动中心及书法艺术馆，通过共享中庭把五个场馆的四组功能能有机融合为一体。

建筑创意源于阜阳的书法传统与彩陶技艺，舒展、飘逸富于雕塑感的非线性造型不仅与周边水系景观相呼应，

亦是对阜阳传统文化的抽象化表达。

本项目建筑高度 23.850 米，平面尺寸约 127 米 ×160 米，地上建筑面积约 3.6 万平米；地下建筑面积约 1.8

万平米，其中人防面积 0.48 万平米。主入口部位结构敞开，间距达 40 余米，共享中庭采光顶的跨度约 60 米，

临近双清湾一侧设有最大悬挑达 8 米的观景阳台。

中联筑境建筑设计有限公司 结构分析和设计软件：YJK 主程序

10、阜阳科技文化中心

设计单位：

项目简介：

10

一、上部结构计算案例

11、首都师范大学附属中学通州校区建设项目操场

设计单位：

项目简介：

北京建工建筑设计研究院

首都师范大学附属中学通州校区操场项目位于北京市通州区，长 171.75 米，宽 108.56 米，长向两端为弧形，

地下二层，其中地下一层三面为下沉庭院，地下二层为全地下，屋面为运动操场。建筑面积 20732.66 平方米，

建筑高度 10 米。整体结构结构型式为钢框架结构，框架柱为钢管混凝土，楼面体系为钢梁 + 钢筋桁架楼承板楼盖，

屋面大跨度部分为双向空间钢桁架结构 + 钢筋桁架楼承板屋盖。结构设计使用年限为 50 年，建筑结构安全等级

为一级，整体建筑的抗震设防类别为乙类，按 9 度采取抗震措施。抗震设防烈度为 8 度，响应的设计基本地震加

速度为 0.2g，场地土类别为 III 类，地震分组为第二组，特征周期为 0.55s，框架抗震等级为一级，结构阻尼比为 0.04。

桁架与框架柱连接节点带牛腿模型，整体模型分析后，在各种不利荷载作用下，结构变形及承载力满足规范

要求，结构体系合理。

结构分析和设计软件：YJK 主程序

11

国家跳台滑雪中心（雪如意）位于河北省张家

口市崇礼区，是 2022 北京冬奥会张家口赛区跳台

滑雪场馆。结构分为三部分：顶部建筑、滑道区、

看台区，顶部建筑主要功能为标准跳台和大跳台的

出发区以及会议厅层的大会议厅及 360°观光环廊；

滑道区为两条平行的标准跳台滑道和大跳台滑道，

总长约 300m；看台区为位于山脚的比赛结束区，

包括室外看台及赛后可以改造为一个标准足球场的

结束平台段。顶部建筑下部主体结构采用钢筋混凝

土框架 - 剪力墙结构体系，顶部会议厅层及屋顶采

用预应力钢桁架结构体系，顶部钢结构通过钢骨混

凝土过渡层及转换层与下部钢筋混凝土结构连接。

滑道区采用钢筋混凝土框架结构，看台区采用钢框

架结构。

清华大学建筑设计研究院有限公司 结构分析和设计软件：YJK 主程序

12、国家跳台滑雪中心（雪如意）

设计单位：

项目简介：

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一、上部结构计算案例

13、其他工程

长沙某超高层

山西某滑雪场

上海奥雅纳 - 重庆朝天门

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中建西北院 - 长安云

中建上海院 - 某古建 湖南建工 - 普通 / 空间混合结构

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一、上部结构计算案例

二、YJK 弹塑性分析案例

1、某职教城建设项目共享区体育馆项目

设计咨询单位：

项目简介：

同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司

体育馆总建筑面积 40394 平方米，地上 3 层（二

层有夹层），建筑面积 16993 平方米；地下 2 层，建筑

面积 23401 平方米；结构形式为钢框架结构，平面长度

112.7m，平面宽度 112.5m，结构总高度 33.5m。结构

安全等级为一级，抗震设防类别为乙类。

该项目抗震设防烈度为 7 度，设计基本地震加速度

为 0.10g，设计地震分组为第三组，建筑场地类别为 II 类，

特征周期为 0.45s。

弹塑性分析软件：YJK-EP 大震弹塑性与大震弹性基底剪力比较 （kN）

大震弹塑性与大震弹性基底剪力比较 （kN）

与钢屋盖相连柱损伤结果平均值 ( 混凝土 ) 基底

剪力比较 （kN）

框架梁塑性损伤

序号 地震波号 作用方向 大震弹性 大震弹塑性 弹塑性 / 弹性

X 51822 47558 92%

Y 54689 50275 92%

X 48544 42178 87%

Y 71512 67862 95%

X 46393 54845 85%

Y 51138 45124 88%

X 46393 54845 85%

Y 51138 45124 88%

1 S0170

2 S0203

3 S845-1

4 包络值

15 16

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框架柱混凝土损伤云图 框架柱钢材损伤云图

大震弹塑性与大震弹性首层剪力比较 （kN）

大震结构层间位移角

序号 地震波号 作用方向 大震弹性 大震弹塑性 弹塑性 / 弹性

X 533886 327669 93%

Y 690191 344941 93%

X 475578 318237 92%

Y 437042 330365 95%

X 467121 295547 86%

Y 461152 308249 88%

X 82715 71427 86%

Y 74857 66237 88%

1 S0266

2 S0640

3 S8451

4 包络值

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该项目抗震设防烈度为 7 度，设计基本地震加速度为 0.10g，设计地震分组为第三组，建筑场地类别为 II

类，特征周期为 0.45s。图书馆总建筑面积 60026 平方米，其中图书馆地上 9 层，建筑面积 44704 平方米，地

下 1 层，建筑面积 15322 平方米。结构形式为钢框架 - 支撑结构，平面长度 170m，平面宽度 100m，结构总高

度 53.5m。结构安全等级为一级，抗震设防类别为乙类。结构整体以流动感十足的曲面造型和开放的姿态拥抱城市。

由于图书馆存在较多竖向构件转换情况，同时周边梁悬挑较多，设计时采用“黏滞阻尼墙 + 屈曲约束支撑”

的组合减震系统，以有效减小竖向构件所承担的水平地震作用，保证竖向传力体系安全度。在建筑功能允许空间，

布置屈曲约束支撑和黏滞阻尼墙。其中，黏滞阻尼墙布置于建筑 2~9 层（共 32 片），屈曲约束支撑布置于地下

1 层 ~ 建筑 9 层（共 36 榀、72 个）。

同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司 弹塑性分析软件：YJK-EP

2、某职教城建设项目共享区图书馆项目

设计咨询单位：

项目简介：

二、YJK 弹塑性分析案例

3、某职教城建设项目共享区体验中心项目

设计咨询单位：

项目简介：

同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司

该项目抗震设防烈度为 7 度，设计基本地震加速度

为 0.10g，设计地震分组为第三组，建筑场地类别为 II 类，

特征周期为 0.45s。

体验中心总建筑面积 64682 平方米，其中地上 11 层，

建筑面积 47082 平方米；地下车库地下 1 层，建筑面积

17600 平方米。结构设计时，将体验中心通过从基础贯

通至上部结构的抗震缝划分为两个单体。

弹塑性分析软件：YJK-EP

19 20

二、YJK 弹塑性分析案例

21 22

体验中心 1 号楼

体验中心 1 号楼结构形式为钢框架 - 支撑结构，平面长度 90m，平面宽度 64m，结构总高度 41.8m（地上

9 层 + 地下 1 层）。框架在东侧和北侧两个方向呈阶梯状收进。

由于体验中心 1 号楼存在较多竖向构件转换情况，同时存在斜柱，设计时采用“黏滞阻尼墙 + 屈曲约束支撑”

的组合减震系统，以有效减小竖向构件所承担的水平地震作用，保证竖向传力体系安全度。在建筑功能允许空间，

布置屈曲约束支撑和黏滞阻尼墙，如下图所示。其中，黏滞阻尼墙布置于建筑地上 1~7 层（每层 10 片，共 70 片），

屈曲约束支撑布置于地下一层 ~ 建筑 9 层（共 20 榀、40 个）。

二、YJK 弹塑性分析案例

4、某 1# 楼航空产业总部基地 / 航空信息中心项目

设计咨询单位：

项目简介：

悉地国际设计顾问（深圳）有限公司

该项目抗震设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度为 0.20g，设计地震分组为第二组，建筑场地类别为 II 类，

特征周期为 0.4s。

总建筑面积 128200 平方米，地上 36 层，楼层总高度 147.65 米，结构体系为框架核心筒结构，一 ~ 三层

为 1100mm 的内嵌钢板砼剪力墙，上部剪力墙逐渐减薄至顶层的 600mm。

弹塑性分析软件：Y-PACO

模型三维图

23 标准层平面图 大震弹塑性层间位移角

各组地震波作用下弹塑性大震 X 向基底剪力表

各构件性能水平图

各组地震波作用下弹塑性大震 Y 向基底剪力表

工况 主方向 类型 基底剪力 (kN) 剪重比 与大震 CQC

比值

RH2TG045_X

Tottori _X

TH080TG045_X

平均值

X 主向

X 主向

X 主向

X 主向

人工波

天然波

天然波

136519.6

119456.6

96226.6

117400.9

10.05%

8.80%

7.09%

8.65%

3.57

3.12

2.51

3.07

0.59

0.52

0.42

0.51

与小震 CQC

比值

工况 主方向 类型 基底剪力 (kN) 剪重比 与大震 CQC

比值

RH2TG045_Y

Tottori _Y

TH080TG045_Y

平均值

Y 主向

Y 主向

Y 主向

Y 主向

人工波

天然波

天然波

155718.7

135811.8

103830.4

131787.0

11.47%

10.00%

7.65%

9.70%

4.21

3.67

2.81

3.56

0.70

0.61

0.46

0.59

与小震 CQC

比值

24

二、YJK 弹塑性分析案例

三、YJK 减隔震案例

1、某门诊医计住院综合楼—高层隔震

设计咨询单位：

项目简介：

新疆自治区建筑设计院

工程为框架 - 剪力墙结构体系，1 层地下室，共 13 层，设防烈度为 7 度 0.15g，场地类别Ⅱ类，剪力墙二级抗震，

框架为三级，地震分组为第二组。

综合楼分为主楼与裙房。主楼为 12 层高层建筑，建筑高度 53.1m，平面尺寸 67.2x25.2m。结构形式为框架 -

剪力墙结构。裙房为 3 层混凝土框架，建筑高度 15.3m，平面尺寸 48x100.8m。主楼与裙房设缝断开，形成 2

栋单独的隔震结构。因隔震支座水平刚度弱，能释放温度应力，故裙房自身不再设缝。

主楼属于高层隔震，在进行主楼设计时，主要采用直接设计法进行计算。对于几个重要参数，包括减震系数、

支座大震变形以及支座拉应力，采用时程方法进行了补充计算。主楼高宽比不大，仅为 2.1，支座拉应力验算能

够通过，因此未设置抗拉装置，且存在错层隔震设计。

裙楼属于多层隔震，隔震设计较为简单，采用直接设计法进行计算。

主楼与裙房间缝宽 600mm，依据《建筑隔震设计标准》，主楼隔震层位移限值为 350mm，裙楼隔震层位

移限值为 250mm。

25

4.1 隔震模型与非隔震模型隔震层底部剪力比 4.2 隔震层偏心率验算

4.3 隔震支座验算 ( 罕遇地震下的支座应力及位移来自大震反应谱结果 )

X

Y

0.48

0.42

方向 隔震模型底部层剪力 非隔震模型底部层剪力 剪力比

16525

17012

34709

40814

方向 重心坐标 (m) 刚心坐标 (m) 偏心距 (m) 弹力半径 (m) 偏心率 (%)

X

Y

33.45

13.39

0.12

0.30

33.33

13.69

24.42

24.42

0.51%

1.21%

4.4 地震波与反应谱地震影响系数表

振型 周期 s 时程平均影响系数 规范谱影响系数 时程规范差异

隔震

非隔震

3.55

3.49

1.60

1.53

1

2

1

2

0.037

0.037

0.096

0.101

-19.6%

-19.6%

-2.0%

-1.0%

0.046

0.046

0.098

0.102

4.5 地震波有效持续时间表

4.6 大震时程分析最大拉应力表

地震波 Chi-Chi_2960 Chi-Chi_3276 Imper_161 San_67 Super_718 RG1 RG9

有效起始时刻

有效结束时刻

有效持续时间

结构周期

比值

2.3

64.7

62.4

3.55

17.6

3

48.8

45.8

3.55

12.9

4.6

24.7

20.1

3.55

5.7

1.3

40.1

38.8

3.55

10.9

1.1

26.4

25.3

3.55

7.1

1.2

27.7

26.5

3.55

7.5

1.2

28.3

27.1

3.55

7.6

序号 CHI2960 CHI3276 IMPER186 SAN67 SUPER718 RG1 RG9 AVE

1

2

3

4

5

6

7

8

9

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.40

0.36

0.28

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.09

0.05

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.02

0.00

0.00

0.47

0.44

0.43

0.00

0.00

0.00

1.46

1.39

1.25

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.07

0.04

0.00

0.61

0.62

0.67

0.00

0.00

0.00

1.72

1.68

1.60

1.61

1.66

1.77

0.11

0.05

0.02

2.50

2.48

2.42

0.38

0.39

0.41

0.02

0.01

0.00

0.89

0.86

0.79

26

2、天津医科大学新校区大学生活动中心项目 - 隔震项目

设计咨询单位：

项目简介：

天津市建筑设计研究院有限公司二分院

剖面图 隔震支座布置

此项目采用框架结构体系， 无地下室，共 3 层，设

防烈度为 7 度 0.15g ，场地类别Ⅲ类， 框架为一级抗

震，地震分组为第二组。

本工程坐落在天津市静海区团泊新城西区，建筑物

平面尺寸 126x81 米，主体建筑总高度 16 米（观众厅屋

面标高），最高点建筑高度 23.5 米（舞台屋面标高），

本工程无地下室，首层层高为 6.00 米，二、三层层高为

5.00 米，结构主要跨度 9.00 米，结构形式为钢筋混凝土

框架结构。建筑主要功能为演艺、活动、报告厅、办公室、

及设备用房等，建筑物四周均为学校用地。

三、YJK 减隔震案例

27 28

3、天津某车辆段地铁上盖盖板项目 - 地铁上盖隔震项目

设计咨询单位：

项目简介：

天津大学建筑设计规划研究总院有限公司

工程为车辆段地铁上盖盖板项目，框架结构体

系，无地下室，共 13 层，设防烈度为 8 度 0.20g，

场地类别Ⅲ类，框架为一级抗震，地震分组为第二组。

本项目运用库首层为地铁车辆段功能，二层为

住宅车库，车库顶设隔震支座，上托 8-11 层剪力墙

住宅。盖板面积 5.4 万 m，住宅车库面积约 4.76 万

m，住宅（8-11 层）面积 6.6 万 m。运用库层高 8.5m，

住宅车库层高 6.0m，库上覆土 1.5m。室内外高

差 0.3m。结构总高约 49.9m。盖下结构为框架结

构，盖上住宅为剪力墙结构。盖板总长 344m，总

宽 156.4m。设置竖向 2 道抗震缝，将结构分为 A、

B、C 三个区域。抗震缝宽为 200mm。

车辆段运用库和住宅车库采用框架结构。盖上

各单元采用剪力墙结构，主要包含两种楼层高度 8

层（1-8 ＃楼）和 11 层（9-14 ＃楼），共计九种户型。

楼面板主要采用现浇钢筋混凝土楼板。

三、YJK 减隔震案例

29 30

4、天津市滨海新区某幼儿园项目 - 粘滞阻尼器减震项目

设计咨询单位：

项目简介：

天津市天友建筑设计股份有限公司

工程为钢筋混凝土框架 - 剪力墙结构体系，局部 1 层地下室，共 3 层，设防烈度为 8 度 0.20g ， 场 地 类

别Ⅳ类，剪力墙一级抗震、框架为二级，地震分组为第二组。

建筑功能及规模：活动室＆寝室、公共活动室、办公室、食品加工间，建筑面积：4794.14m2。

地上部分采用防震缝分成两个独立单元，两个单元分别为 3 层和 1 层，3 层部分首层层高 4.5m，二三层层高

4.2m，建筑高度为 14.8m，1 层部分建筑高度为 9.2m，防震缝北侧单体采用减震技术措施。

本工程采用悬臂墙型粘滞消能器，布置方案如下：

三、YJK 减隔震案例

首层阻尼器布置图 二层阻尼器布置图

三层阻尼器布置图 31

为罕遇地震 8 度 0.3g 下的损伤云图

32

5、天津市滨海新区某教学楼项目 -BRB 减震项目

设计咨询单位：

项目简介：

天津华汇工程建筑设计有限公司

罕遇地震弹塑性时程分析

工程为框架结构的教学楼项目， 1 层地下室，共 6 层，

设防烈度为 8 度 0.30g ，场地类别Ⅲ类，框架抗震等级

为一级，地震分组为第二组。

项目总用地面积 27750 ㎡，总建筑面积 41550 ㎡。

其中，地上建筑面积 27750 ㎡， 地下建筑面积 13800 ㎡。

本工程采用框架结构体系，地上 4 层（局部 1-2 层），

地下室 1 层。首层层高 5.4m，其他层高 4.5m、4.05m( 宿

舍 )，建筑总高度为 19.45m，采取防屈曲支撑减震技术

措施。

三、YJK 减隔震案例

33

最终本工程选定的 BRB 设计荷载最大为 4291.2KN，设计最大位移为 48.3mm

X 向附加等效阻尼比

地震波

TH089TG0650

BigBear-01

FriuliIta

结构弹塑性

1.2%

0.4%

1.0%

位移型阻尼器

2.9%

1.5%

2.4%

等效阻尼比

9.1%

6.9%

8.4%

Y 向附加等效阻尼比

地震波

TH089TG0650

BigBear-01

FriuliIta

结构弹塑性

1.1%

0.4%

1.2%

位移型阻尼器

2.8%

1.5%

2.4%

等效阻尼比

8.9%

6.9%

8.6%

34

6、上海的一所高中教学楼 - 墙式阻尼器减震项目

设计咨询单位：

项目简介：

同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司

工程为上海的一所高中教学楼，多层混凝土框

架结构体系， 无地下室，共 12 层，设防烈度为 7

度 0.1g，场地类别Ⅳ类，框架抗震等级为一级，地

震分组为第二组。

工程小震下不加阻尼器能满足指标和配筋要求，

中震性能目标是抗规的梁正截面斜截面不屈服，柱

正截面不屈服斜截面弹性。不加阻尼器中震位移角

满足上海地标建筑消能减震及隔震技术标准 1/250

限值要求，但是大量构件无法满足抗规中震性能目

标。结构基本周期在反应谱的下降段，首选速度型

阻尼器提高结构的阻尼比来减小地震力。

从建筑使用功能和外观综合分析，选用墙式粘滞阻尼器（VFD），小震下不计其附加阻尼比不验算阻尼器作用，

中震和大震下阻尼器耗能，提供结构附加阻尼比。设防地震下采用 YJK 弹性时程分析模块，方案初步确定设防地

震目标附加阻尼比为 3%，罕遇地震下采用 Y-PACO 动力弹塑性分析。

设防地震时程附加阻尼比和位移角如下

表（1）设防地震下能量比法附加阻尼比 表（2）设防地震下层间位移角

三、YJK 减隔震案例

阻尼器平面布置图

作用方向 地震波 VFD 附加阻尼比

X 向

Y 向

San Fernando_NO_82

Chi-Chi NO_2970

人工波 SHW1_AW

San Fernando_NO_82

Chi-Chi NO_2970

人工波 SHW1_AW

3.32%

3.35%

3.71%

3.80%

4.10%

4.08%

作用方向 地震波 位移角

X 向

Y 向

San Fernando_NO_82

Chi-Chi NO_2970

人工波 SHW1_AW

San Fernando_NO_82

Chi-Chi NO_2970

人工波 SHW1_AW

1/369

1/470

1/496

1/350

1/396

1/456

35

·结构初始阻尼比 : 5.0%

·结构附加阻尼比：

·塑性耗能 :0.9% 阻尼器耗能 : 2.3% 总等效阻尼比 : 8.2%

TaiwanSMART1 X 向工况能量曲线图

设防地震粘滞阻尼器耗能产生的附加阻尼比最小值为 3.32%，考虑等效阻尼比算法误差以及消能器性能偏差、

连接安装缺陷等不利影响，对阻尼比打 9 折使用，结构设计附加阻尼比取 3%，且在该阻尼比下无控模型基底剪力

略大于时程剪力，满足最初设计目标，且位移限值满足中震 1/250 限值要求。

罕遇地震下，Y-PACO 重新选波并计算，结果如下：

表（4）罕遇地震层间位移角

地震波

TaiwanSMART1

Chi-Chi, Taiwan

SHW2_AW-NGA

TaiwanSMART1

Chi-Chi, Taiwan

SHW2_AW-NGA

最大层间位移角 位移角对应层号

1/83

1/151

1/142

1/91

1/123

1/119

F1

F4

F4

F12

F10

F7

主方向

X 向

X 向

X 向

Y 向

Y 向

Y 向

表（3 ） 设防地震反应谱目标阻尼比基底剪力与时程剪力对比

反应谱

阻尼比 8% 工况 San Fernando Chi-Chi 人工波

剪力 /KN

比例 /%

X

Y

X

Y

15917.8

13660.1

100%

100%

15488.971

12495.338

97%

91%

13375.3

12668.9

84%

93%

12202.9

9819.3

77%

72%

结构初始阻尼比 : 5.0%

结构附加阻尼比：

塑性耗能 :0.8% 阻尼器耗能 : 2.5% 总等效阻尼比 : 8.4%

TaiwanSMART1 Y 向工况能量曲线图

36

TaiwanSMART1 X 工况 70 号阻尼器滞回曲线

TaiwanSMART1 Y 工况 69 号阻尼器滞回曲线

罕遇地震下多工况包络结构损伤图

小结

本工程使用 YJK 软件分别对墙式粘滞阻尼器结构 7 度（0.1g）设防地震作用和罕遇地震作用下进行时程分析。

设防地震作用下，布置墙式粘滞阻尼器结构能达到目标附加阻尼比 3%，且最大层间位移角 1/350，满足限

值要求。

通过罕遇地震分析可知，粘滞阻尼器起到了较好的消能作用，滞回曲线饱满，罕遇地震下的附加阻尼比在 2.3%

以上，粘滞阻尼器耗能占比接近 30%。

罕遇地震下最大结构层间位移角为 X 方向 1/83,Y 方向 1/91，满足上海减隔震规程限值 1/80 的要求。

结构在罕遇地震下消能子结构在中度及以下损伤，所有柱子的损伤都在中度及以下，梁大多数在中度及以下

损伤，个别顶层梁中度以上损伤，房屋总体抗震能力满足现行规范要求。

1、

2、

3、

4、

37

三、YJK 减隔震案例

7、某教学楼 -- 超长结构隔震

此工程为学校教学楼，采用框架结构体系， 1 层地

下室，共 5 层，设防烈度为 8 度 0.2g，场地类别Ⅱ类，

框架为抗震等级为三级，地震分组为第三组。

乌鲁木齐建筑隔震技术应用规定（设计部分）2.6.5

对于规模较大的多塔隔震结构，宜根据各塔楼的自身特

点采用多种计算模型与设计方法进行综合评价，故采用

底部一个塔通过水平刚臂分成上部 3 个不落地的分塔的

分叉结构整体模型补充验算。在 YJK-A 4.2.0 软件中建立

了整体隔震模型后，需对隔震参数及支座信息进行定义。

依据《新隔标》4.1.3-2、3 条，应采用复振型分解反应

谱法（CCQC）结合迭代计算的方法进行隔震结构的设计，

尚应采用时程分析进行补充计算。本工程分析模型及验

证方法详见表 1-1，1-2。

项目介绍：

38

4.2 地震波反应谱和规范谱对比（隔震模型）

4.3 隔震模型的时程分析与 CCQC 的 X 向层剪力对比（3 塔整体）

39

三、YJK 减隔震案例

8、某教学楼 - 钢结构减震工程

本工程教学楼采用钢框架结构，地上 5

层，无地下室，抗震设防分类为乙类，抗震

设防烈度为 8 度 0.2g，场地类别Ⅱ类，框

架抗震等级为二级，地震分组为第二组。根

据《建设工程抗震管理条例》 的规定，该子

项应采用减震技术，阻尼器采用墙式剪切型

消能器。同时满足发生本地区设防地震时能

够满足正常使用要求。

4.1 阻尼器及连接墙参数

4.2 地震波的选取

4.3 规范谱与地震波谱对比图

项目介绍：

40

动力弹塑性分析结果

最终塑性铰开展情况

4.5.1 钢结构受压（拉）损伤图 4.5.2 钢结构受压（拉）破损等级图

4.5.3 弹塑性分析 - 阻尼器

Chi-Chi, Taiwan-05_NO_2978,Tg(0.46) 三层 Y 方向滞回曲线

大震弹塑性动力时程分析时，框架梁柱采用塑性铰模型，建模方法同前章。分析计算了结构在 3 条地震波下

的响应，本节给出结构大震震下层剪力、层间位移角、能量曲线结果。大震采用单向地震波输入。

结构在各地震波工况下对应的结构层间位移角及基底剪力如表 3.1~3.2 所示。主体结构位移角包络最大值 X、

Y 向分别为 1/233、1/1623，满足规范要求，且有一定余量，说明本消能减震框架结构抗震性能良好，体现了消

能减震结构的优势。

从主体结构损伤情况图可以看出，对于框架柱及子框架中的框架梁和柱基本是轻微损伤，少部分中等损伤。

从钢结构性能水准看处于基本完好状态，结构整体抗震性能良好。

41

三、YJK 减隔震案例

减震工程

速度型阻尼器

减震工程

位移型阻尼器

板墙式位移型阻尼器

基底隔震 - 摩擦摆类型

（某教学系统宿舍楼）

基底隔震 - 摩擦摆类型

（某教学系统宿舍楼）

钢框架 - 支撑结构

黏滞阻尼墙 + 屈曲约束支撑

框架结构

基底隔震

框剪结构

粘滞阻尼器墙

层间隔震

（某教学楼）

框剪结构

摩擦摆支座

9、其他减隔震工程：

42

四、楼板舒适度验算案例

1、某住宅项目大板舒适度

设计咨询单位：

项目简介：

哈尔滨工业大学建筑设计研究院有限公司

轴侧局部模型

时程激励函数输入 时程荷载的施加方式

计算简图

该项目为高层住宅项目，地上 12 层，檐口高度为 32.45m，采用框架 - 剪力墙结构。

大开间的客厅与卧室大大提高了人们的居住环境，为保证客厅不出现次梁，美观大方，本案客厅采用大板，

板跨为长 7.35m 宽 5.8m，跨度较大，是楼板舒适度计算的薄弱环节。查《建筑楼盖结构振动舒适度技术标准》

JGJ ∕ T 441-2019 4.2.1 条，住宅的舒适度要求相对较高。为满足人们居住建筑的舒适度要求，对该建筑的大板

做相应的舒适度验算。

第 3 标准层楼板舒适度计算简图：

需要说明：根据《建筑楼盖结构振动舒适度技术标准》规定，激励荷载为“单人行走”且持续时间不得小于

15s，符合规范的施加方式为单点固定激励。

43

模态结果 f2=14.3329Hz

规范限值

计算书结果

结论

n=1 时加速度结果 a=0.003749m/s²

按照《建筑楼盖结构振动舒适度技术标准》JGJ/T 441-2019 中 4.2 条 工况 1 4003997 号节点的 Z 方向振

动峰值加速度 = 0.5 x 0.003375 = 0.001687 m/s2 < 0.050000 m/s2, 满足规范要求

在住宅中，按照传统设计的楼板基本不存在舒适度问题，应按照《建筑楼盖结构振动舒适度技术标准》对舒

适度进行计算即可，但对于大跨度楼板是可能存在舒适不满足规范要求的情况，需要通过修改楼板厚度或者增加

次梁的方式来增加整个楼板的刚度，确保舒适度计算满足规范要求

本项目板厚为 150mm，计算完成满足舒适度要求。

44

2、某住宅不封闭连廊舒适度计算

设计咨询单位：

计算简图 轴侧模型

激励函数设置及荷载施加 查看第一阶横向振动模态可知其频率为 fL1=12.980Hz，

则 fsl’=1.2Hz 根据规范 9.2.6 条：

得：φL=0.00

项目简介：

基准方中建筑设计股份有限公司

该项目为高层住宅，地上 28 层，檐口高度 78.3m，该高层

住宅每层均设置了逃生连廊，方便业主在遇见突发状况时可以迅

速的逃离到邻近单元，该逃生连廊的跨度为 12.8m，宽度为 1.7 米，

跨度较大，较为细长，且该连廊为“不封闭连廊” 应包括竖向振

动和横向振动舒适度设计。

计算简图：

45

模态结果 fs1=7.93922Hz 模态结果 fsL=12.9801Hz

模态、频率和累计参与系数表

在不考虑“横向振动”时软件只考虑“Z”向质量，当考虑“横向振动”时，软件考虑了“三向”质量，

并输出振型及质量参与系数， 此时模型中的每个“质点”均为空间点。即使在竖向荷载激励下同样表现为三

向加速度（有 X 和 Y 向加速）。并自动判断每个方向的加速度是否满足规范限值要求。

与输出结果一致，无需计算其横向激励，或者说横向激励为“0”。

模态结果输出：

模态阶数

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

7.93922

12.9801

17.3545

17.4281

17.9738

18.0635

18.5449

18.6532

19.2049

20.6149

1.14508e-010

4.20667e-010

9.20695e-006

1.24452e-005

1.40601e-005

1.43127e-005

1.45273e-005

1.46177e-005

3.99588e-005

3.99689e-005

6.38119e-009

0.00199731

0.00200001

0.00200225

0.00200229

0.00202368

0.00202874

0.00204104

0.00204112

0.00206095

0.0395999

0.039604

0.0397844

0.0408934

0.0408991

0.0440028

0.0965173

0.20528

0.205643

0.262047

频率 (Hz) 累计参与系数

X 向 Y 向 Z 向

46

四、楼板舒适度验算案例

计算书输出结果

结论

按照《建筑楼盖结构振动舒适度技术标准》JGJ/T 441-2019: 4.2 条

工况 1 9002218 号节点的 X 方向振动峰值加速度 = 0.000049 < 0.10 m/s2, 满足规范要求

工况 1 9002185 号节点的 Y 方向振动峰值加速度 = 0.000007 < 0.10 m/s2, 满足规范要求

工况 1 9002480 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.002268 < 0.150000 m/s2, 满足规范要求

不封闭连廊横向比较薄弱，容易激发横向的振动，在舒适度验算中要予以重视，当模型刚度大，自振频率

fL1 ≥ 3.6Hz 时其横向激励荷载取值为“0”，但在竖向荷载的激励下仍会出现横向加速度，设计师应予以重视，

并复核其加速度是否超限。

该连廊舒适度结果满足规范限值要求。

47

该项目为某办公楼，地下 3 层，地上 12 层，为钢框架 - 中心支撑结构。

该项目在 8~14 层设置了大悬挑，悬挑最远距离为 6.8m。悬挑长度较大，加之为钢结构体系，刚度较弱，

容易产生舒适度不满足规范要求的情况。

计算简图：

天津华汇工程建筑设计有限公司

3、某办公楼大悬挑舒适度计算

设计单位：

轴侧模型

计算简图

荷载激励函数及时程荷载施加：

项目简介：

48

四、楼板舒适度验算案例

模态结果

加速度计算简图

规范限值

n=1 时加速度结果 a=0.046m/s²（瞬态） n=1 时加速度结果 a=0.046m/s²（周期）

n=1 时加速度结果 a=0.046m/s²（周期）

49

计算书结果

节点最大加速度信息

按照《建筑楼盖结构振动舒适度技术标准》JGJ/T 441-2019: 4.2 条

大悬挑结构是舒适度的薄弱环节，主要表现为其悬挑部分无多余约束，约束较弱，悬挑端为自由端，自振频率低，

较容易被激励，尤其长悬挑部分优选的结构形式为钢结构，钢梁相对于混凝土梁其自重轻强度大是优势，但对于舒适度

计算其刚度偏低，容易引起舒适度计算不通过的情况。

查看“瞬态”解可知，在荷载激励下楼板已经发生“共振”，主要原因是结构自振频率较低，在 f1’=2.2 时，激

励荷载与结构发生共振，共振情况下加速度最大值逐渐稳定，这也是舒适度计算的薄弱点。

本结构即便是发生了共振现象，但“单人行走”荷载激励相对较小，设计者设计的钢梁和楼板选择的较大，舒适

度满足限值要求。

结论

工况名称

工况 1

工况 2

工况 3

工况 4

0.045541

0.0214874

0.0508477

0.027859

1000102

1000102

1000046

1000046

(992.84,-740.71,4.00)

(992.84,-740.71,4.00)

(992.84,-726.57,4.00)

(992.84,-726.57,4.00)

最大加速度

(m/s^2)

节点坐标 对应节点号 (m)

工况 1 1000102 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.5 x 0.045541 = 0.022771 m/s2 < 0.050000 m/s2

满足规范要求

工况 2 1000102 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.5 x 0.021487 = 0.010744 m/s2 < 0.050000 m/s2

满足规范要求

工况 3 1000046 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.5 x 0.050848 = 0.025424 m/s2 < 0.050000 m/s2

满足规范要求

工况 4 1000046 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.5 x 0.027859 = 0.013929 m/s2 < 0.050000 m/s2

满足规范要求

50

四、楼板舒适度验算案例

4、某悬挑桁架办公楼舒适度验算

设计咨询单位：

项目简介：

中机国际工程设计研究院有限责任公司

激励函数及荷载施加

该项目为某厂区办公楼，地上 14 层，檐口高

度为 60.500m，塔楼上部 10~14 层为大悬挑开敞

办公区域，主要承重体系靠上部桁架悬吊。悬挑结

构采用钢结构。

对于该结构计算舒适度应充分考虑顶层桁架的

影响，其是整个开敞办公区域的主要支撑体系。

计算简图：

51

结果展示

规范限值

项目钢结构部分的主要承重体系为屋顶桁架，吊挂体系，计算舒适单算每一层结果都偏小，对舒适度计算偏

于有利，准确模拟屋顶桁架的作用是计算的关键。

该项目在“行走激励”下，满足规范对舒适度限值的要求。

结论

模态结果 fs1=3.31547Hz n=2 时加速度结果 a= 0.0068547m/s²

计算书输出结果

工况名称 对应节点号 节点坐标 (m) 最大加速度

(m/s^2)

工况 1

工况 2

工况 3

0.00252634

0.00685469

0.00667829

(72.79,77.36,47.50)

(77.99,79.96,39.50)

(77.99,79.96,39.50)

12002333

10002635

10002635

按照《建筑楼盖结构振动舒适度技术标准》JGJ/T 441-2019: 4.2 条

工况 1 12002333 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.5 x 0.002526 = 0.001263 m/s2 < 0.050000 m/s2

满足规范要求

工况 2 10002635 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.5 x 0.006855 = 0.003427 m/s2 < 0.025000 m/s2

满足规范要求

工况 3 10002635 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.5 x 0.006678 = 0.003339 m/s2 < 0.025000 m/s2

满足规范要求

52

四、楼板舒适度验算案例

5、某学校连廊舒适度计算

设计咨询单位：

计算简图

荷载激励函数及施加方式，分别输入 n=1/2/3 生成三条时程激励函数

项目简介：

浙工大设计院

本项目为某小学教学楼，地下 1 层，地上 6 层，

为框架 - 剪力墙结构，檐口高度为 20.700m。两栋

楼用钢桁架连廊连接，连廊跨度为 36.800m。

该工程特殊点在于，中间连廊并非通道，而是

教室，应按照“行走激励”来复核楼板的舒适度，

频率限值为 3.00Hz 而非连廊的 1.2Hz。加速度限

值应为 0.05m/s²，而非连廊限值 0.120.05m/s²，

相对于连廊要求严格很多。同时该结构 4~6 层连廊

部分为一个整体，应统一分析，确保数据的准确性。

多层模型选项：

53

计算结果查看

规范限值

计算书输出结果

节点最大加速度结果验算

模态结果 f1=3.11352Hz n=2 时加速度结果 a=0.0059m/s²

结构的荷载激励与其形式无关，而取决于他的使用用途，虽然该结构为连廊形式，但其使用功能为教室，那

么该结构的时程激励不能采用“连廊和室内天桥”作为时程激励，其时程激励应为“行走激励”并应按照《建筑

楼盖结构振动舒适度技术标准》JGJ ∕ T 441-2019 4.2.1 条“教室”中规定的相应限值。荷载取值在舒适度计算

中十分关键应予以重视。

在计算大跨度连廊，尤其对于多层采用实腹桁架或者空腹桁架连廊。舒适度计算只计算某一层无法正确计算

整个桁架的刚度对舒适度的贡献，计算结果偏大，且不符合实际情况，也不可将某层桁架腹杆段上端或者下端点

视为嵌固，计算结果偏小且不安全。

整体考虑整个桁架对刚度的贡献显的尤为重要，本项目整体考虑桁架的贡献。

该结构第一阶自振频率为 f1=3.11352Hz，最大加速度为 0.002911m/s²，满足规范限值要求，达到了相应

的舒适度要求。

结论

工况名称 对应节点号 节点坐标 (m) 最大加速度

(m/s^2)

工况 1

工况 2

工况 3

0.00158542

0.00582221

0.00582274

(44.05,16.16,20.70)

(40.45,16.72,20.70)

(40.45,16.72,20.70)

6001567

6001509

6001509

按照《建筑楼盖结构振动舒适度技术标准》JGJ/T 441-2019: 4.2 条

工况 1 6001567 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.5 x 0.001585 = 0.000793 m/s2 < 0.050000 m/s2

满足规范要求

工况 2 6001509 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.5 x 0.005822 = 0.002911 m/s2 < 0.050000 m/s2

满足规范要求

工况 3 6001509 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.5 x 0.005823 = 0.002911 m/s2 < 0.050000 m/s2

满足规范要求

54

四、楼板舒适度验算案例

6、某办公大楼悬挑桁架舒适度验算

设计咨询单位：

项目简介：

启迪设计集团股份有限公司

由加速度图可以看出，输入在 1 点的激励荷载，会引起 2 点的振动，且加速度与 1 点相当。

荷载施加

模态结果 fs1=3.15126Hz

n=1 时加速度结果 a=0.008/s²

任意点荷载后，软件划分网格的同时对该荷载进行合

理分配 , 计算结构输出：

该项目为办公楼，框架剪力墙结构，地上 10

层，檐口高度 53.550m，5~10 层为大悬挑层，悬

挑结构为钢桁架结构。该悬挑结构悬挑长度极大，

约 21.6m，从视觉上给与强烈的冲击。

根据《通用规范》，除了对该结构进行载力极

限状态和正常使用极限状态验算外，还应对该结构

进行“舒适度验算”。该结构整体桁架作为悬挑端，

软件应能正确考虑其整体刚度对舒适度的贡献方能

准确的分析其在“人行荷载”的激励的时程加速度。

舒适度计算模型：

55

规范限值

计算书输出结果

工况名称 对应节点号 节点坐标 (m) 最大加速度

(m/s^2)

工况 1

工况 2

0.0079976

0.00965029

(0.11,42.89,27.75)

(0.11,42.89,36.35)

4000009

6000135

按照《建筑楼盖结构振动舒适度技术标准》JGJ/T 441-2019: 4.2 条

工况 1 4000009 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.5 x 0.007998 = 0.003999 m/s2 < 0.025000 m/s2

满足规范要求

工况 2 6000135 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.5 x 0.009650 = 0.004825 m/s2 < 0.025000 m/s2

满足规范要求

舒适度计算只计算某一层无法正确计算整个桁架的刚度对舒适度的贡献，计算结果偏大，且不符合实际情况，

也不可将某层桁架腹杆段上端或者下端点视为嵌固，计算结果偏小且不安全。

整体考虑整个桁架对刚度的贡献显得尤为重要，且对于悬挑多层一点的激励会引起其他层的振动，有可能本

层刚度大，舒适度计算满足要求，而临层由于承重体系原因偏弱时，会引起上层楼板的舒适度超限。

本项目整体考虑桁架的贡献，计算结果满足《建筑楼盖结构振动舒适度技术标准》JGJ ∕ T 441-2019 对舒

适度的要求。

结论

56

四、楼板舒适度验算案例

7、某连廊舒适度计算

设计咨询单位：

项目简介：

同济大学建筑设计研究院 ( 集团 ) 有限公司

轴侧模型

生成结构计算简图包含了整个桁架

计算简图

激励函数一键生成及添加

激励函数一键生成及添加

本工程为连接两栋主楼的连廊，结构形式为钢框架结构，地上 2 层，檐口高度为 22.05m，中间跨度为

44.2m，采用钢桁架连接，主承重桁架为实腹桁架，即作为主承重桁架，也作为屋面承重体系，设计巧妙。

根据新《通用规范》要求，应计算舒适度，根据《建筑楼盖结构振动舒适度技术标准》JGJ ∕ T 441-2019

计算该连廊的舒适度。该体系跨度大，不能只用一层的刚度来计算其舒适度，应将两层统一考虑，准确模拟桁架

的刚度是计算舒适度是否合理准确的关键。

选择“多层模型”：

57

在计算大跨度连廊，尤其对于多层采用实腹桁架或者空腹桁架连廊。

舒适度计算只计算某一层无法正确计算整个桁架的刚度对舒适度的贡献，计算结果偏大，且不符合实际情况，

也不可将某层桁架腹杆段上端或者下端点视为嵌固，计算结果偏小且不安全。

整体考虑整个桁架对刚度的贡献显的尤为重要，本项目整体考虑桁架的贡献，计算结果满足《建筑楼盖结构

振动舒适度技术标准》JGJ ∕ T 441-2019 对舒适度的要求。

计算结果展示

规范限值

加速度结果展示

模态结果 f1=3.276Hz 通过查看项目振型图可知，软件准确考虑了

上下层共同作用

计算书输出结果

按照《建筑楼盖结构振动舒适度技术标准》JGJ/T 441-2019: 4.2 条

结论

·工况 1 1008567 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.001774 < 0.150000 m/s2, 满足规范要求

·工况 2 1008567 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.000000 < 0.150000 m/s2, 满足规范要求

·工况 3 1008705 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.001643 < 0.150000 m/s2, 满足规范要求

·工况 4 2002372 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.064802 < 0.150000 m/s2, 满足规范要求

·工况 5 2002372 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.000000 < 0.150000 m/s2, 满足规范要求

·工况 6 1008567 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.001774 < 0.150000 m/s2, 满足规范要求

工况名称 对应节点号 节点坐标 (m) 最大加速度

(m/s^2)

工况 1

工况 2

工况 3

工况 4

工况 5

工况 6

0.00177386

0

0.00164304

0.0648019

0

0.00177386

(-30.58,-12.99,12.09)

(-30.58,-12.99,12.09)

(-28.59,-14.47,11.91)

(-28.40,-15.52,20.02)

(-28.40,-15.52,20.02)

(-30.58,-12.99,12.09)

1008567

1008567

1008705

2002372

2002372

1008567

58

四、楼板舒适度验算案例

8、某风雨操场舒适度不同方案对比

设计咨询单位：

项目简介：

北京中健和华建筑设计有限公司

轴侧模型

舒适度计算模型

参书输入及激励函数输入 激励函数根据规范自动生成 荷载填加区域

本工程为某学校的风雨操场项目，结构形式为

钢框架结构，地上 4 层，为满足一层的功能需求，

二层的风雨操场采用大跨度桁架结构，桁架跨度

30.8m*48.6m。进行有节奏运动激励下的舒适度计

算。

计算该项目舒适度，要准确计算桁架刚度对楼

板刚度的贡献。YJK 能快速处理模型，并生成符合

舒适度计算的“z”向模型。内置了自动“弹性板 6”、

“z 向模型”、“柱远端自动生成支座”等便利的参

数，一键建立了准确的舒适度计算模型

59

计算结果展示

规范限值

计算书输入结果

结论

模态结果

对于带桁架的大跨度楼盖，尤其是“风雨操场”等运动型场地，应力及挠度已经不是控制其用钢量的主要指

标和调整指标，颠覆了以往的设计理念：从满足承载力极限状态和正常使用极限状态变为了满足结构舒适度要求。

对于风雨操场的舒适度计算，不是对梁分割后的板进行计算，而是对整个操场在竖向激励荷载的作用下的整

体计算，并考虑对周边板的影响。

通过调整桁架高度、钢梁大小及楼板厚度等，将第一周期调整至 4.48Hz，在 n=1 的荷载激励下，加速度为

0.480m/s²，满足规范对舒适的要求。

60

四、楼板舒适度验算案例

9、运动场地激励荷载不利布置

设计咨询单位：

项目简介：

景德镇市建筑设计院有限公司

计算简图 轴侧模型

模态结果 f1=12.0935Hz

①满铺激励荷载 ②按照活荷载不利布置

第 3 标准层模态结果

本项目为某室内运动场地，地上 4 层，混凝土框架结构，屋顶采用轻质钢结构屋面，3 层为“室内运动场地”。

该“室内运动场地”施加荷载楼面非大跨度楼板，板底柱间距相对常规。对于舒适度验算相对更容易满足，

但其不如大跨度板振型比较简单，荷载布置单一，该楼板振型相对复杂要考虑到激励荷载的不利布置。

第 3 标准层计算简图：

模态结果可以看出，第一模态是边跨的振动，下面施加两种不同的荷载对比其加速度大小：

①满铺激励荷载，②按照振型添加激励荷载：

61

在舒适度计算中，根据模态振型施加荷载是重点，尤其对于“连廊和室内天桥”“有节奏运动”这种以面荷

载施加的激励荷载，有着同活荷载不利布置一样的效应，又不完全是活荷载不利布置的情况，在本案中，根据振型，

查看出上三跨振动是同步的，且与下三跨为反向，那么最不利的激励荷载的布置应布置在此区域，计算结果也标

明满铺荷载下的加速度小于不利布置下的加速度，符合客观规律。

经验算，该运动场地频率限值及加速度限值均满足规范要求。

①满铺激励荷载下加速度图形

规范限值

节点最大加速度结果验算

按照《建筑楼盖结构振动舒适度技术标准》JGJ/T 441-2019: 4.2 条

②满铺激励荷载下加速度图形

计算书输出结果

结论

工况名称 对应节点号 节点坐标 (m) 最大加速度

(m/s^2)

工况 1

工况 2

0.0528518

0.075007

(17.29,17.93,8.40)

(17.80,18.43,8.40)

3003022

3003029

·工况 1 3003022 号节点的 Z 方向振动有效最大加速度 = 0.052852 < 0.500000 m/s2, 满足规范要求

·工况 2 3003029 号节点的 Z 方向振动有效最大加速度 = 0.075007 < 0.500000 m/s2, 满足规范要求

62

四、楼板舒适度验算案例

10、某大型展览中心楼板舒适度验算

设计咨询单位：

项目简介：

哈尔滨工业大学建筑设计研究院有限公司

该项目为某大型展览馆，地上两层开间展厅，整体为混凝土框架结构，二层底板由 4 根伞状柱＋边框柱作为

主要承重体系，保证了一层使用空间的灵活性。

二层楼板主要由钢桁架组成，跨度大，支点少，是舒适度验算的薄弱环节，现按照《建筑楼盖结构振动舒适

度技术标准》JGJ ∕ T 441-2019 对二层底板进行舒适度验算，该项目主要难点是准确模拟大跨度桁架在伞状柱

的支撑下的模态分析及时程计算。

舒适度计算模型

荷载施加 模态结果 fs1=4.14434Hz

n=2 时加速度结果 a= 0.0129087/s²

轴侧模型

63

大型展览馆结构本身的设计难度相对较大，而对于舒适度验算，只需验算“行走激励”，按照规范规定，激

励荷载应为“单人行走”并且其舒适度相对于居住建筑和办公建筑要求有所降低。其舒适度验算相对更容易满足

规范要求。

本项目舒适度验算满足相应的规范要求。

规范限值

结论

计算书输出结果

工况名称 对应节点号 节点坐标 (m) 最大加速度

(m/s^2)

工况 1

工况 2

工况 3

0.00489523

0.0129087

0.00233725

(62.20,67.50,20.00)

(62.65,57.50,20.00)

(60.85,51.00,20.00)

3043151

3043238

3020674

按照《建筑楼盖结构振动舒适度技术标准》JGJ/T 441-2019: 4.2 条

工况 1 3043151 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.5 x 0.004895 = 0.002448 m/s2 < 0.150000 m/s2

满足规范要求

工况 2 3043238 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.5 x 0.012909 = 0.006454 m/s2 < 0.025000 m/s2

满足规范要求

工况 3 3020674 号节点的 Z 方向振动峰值加速度 = 0.5 x 0.002337 = 0.001169 m/s2 < 0.025000 m/s2

满足规范要求

64

四、楼板舒适度验算案例

11、楼板舒适度其他工程：

某高层框架 - 核心筒工程

某剪力墙结构

某剪力墙结构

某框剪结构

某商业综合体连廊

某高层框架 - 核心筒工程

65

某大跨（带桁架）组合结构

某框架剪力墙工程

工程某框架剪力墙工程

某剪力墙工程（带变截面梁悬挑阳台）

66

四、楼板舒适度验算案例

五、装配式工程案例

1、四川某大型公建

项目简介：

该工程为某大型公建项目，建筑面积约 43000m2。1 层地下室，地上 3 层，设防烈度为 7 度 0.10g，场地类

别Ⅲ类，地震分组为第三组。

造型比较特别，模型有大量叠合板拆分；装配率：水平构件应用比例 50%。

2、山东某综合楼项目

项目简介：

工程为某中型公建项目，建筑面积约 11000m2，1 层地下室，地上 6 层，总高度为 21.8m，设防烈度为 7 度

0.15g，场地类别Ⅱ类，地震分组为第三组。

屋面有造型，模型有叠合板、预制柱拆分。装配率：水平构件应用比例：63.7%；竖向构件应用比例：

85.7%。

67

3、上海某大型办公楼项目

项目简介：

该项目为大型复杂公建的一个单体，建筑总面积：117000m2，3 层地下室，地上 10 层，总高度 48m；设防

烈度为 7 度 0.10g，场地类别Ⅳ类，地震分组为第二组。

此大型公建造型比较特别，模型有大量叠合板拆分，预制梁，预制柱。装配率：水平构件应用比例：

83.8%，竖向构件应用比例：39.2%。

4、北京某高层住宅项目

项目简介：

此工程为某高层住宅项目，建筑总面积 15000m2，剪力墙结构，3 层地下室，地上 22 层，建筑总高度

61m，设防烈度为 8 度 0.20g ，场地类别Ⅱ类，地震分组为第二组。

此工程为中型住宅，模型有叠合板、预制墙体拆分，预制阳台板拆分。装配率：水平构件应用比例 55.3%，

竖向构件应用比例 37.9%。

68

5、上海某大型办公楼项目

项目简介：

此工程为大型复杂公建的一个单体，建筑总面积 56000m2 ，4 层地下室，地上 5 层，总高度 31m，设防烈

度为 7 度 0.10g，场地类别Ⅳ类，地震分组为第二组。

此大型公建，造型比较特别，模型有大量叠合板拆分，预制梁，预制柱。装配率：水平构件应用比例

26.7%。

6、上海某宿舍楼项目

项目简介：

该工程为宿舍楼多层住宅项目，框剪结构，建筑总面积：20000m2，2 层地下室，地上 14 层，总高度

50m，设防烈度为 7 度 0.10g，场地类别Ⅳ类，地震分组为第二组。

此住宅项目采用叠合板设计，装配率：水平构件应用比例 80%。

69 70

五、装配式工程案例

六、水池工程案例

1、污水厂 A2O 水池单体

设计咨询单位：

项目简介：

山西省工业设备安装集团有限公司

该工程为山西省芮城县大王镇污水处理厂，此单体结构为小型污水厂的 A2O 水池。

主要特性：多格水池，单层水池，地下水池（覆土厚度 0.5m）。平面尺寸：14.8x6.2m。

水池高度：4.2m。

主要水池荷载定义如下图所示

计算模型

池内水压力作用下池壁竖向弯矩等值线云图

一层平面图 ( 标准层 )

71

非地震组合下地基承载力验算结果 地震组合下地基承载力验算结果

平面施工图

水池计算书

剖面施工图

72

六、水池工程案例

2、污水厂泵房单体

设计咨询单位：

项目简介：

南京市市政设计研究院有限责任公司

主要标准层平面布局

计算模型

一层平面图 ( 标准层 ) 二层平面图 ( 标准层 )

工程为广东江门市荷塘镇取水口迁建工程， 本单体结构为荷塘镇取水口迁建工程的泵房。多格水池，单层水

池，地下水池。平面尺寸为 29.40×19.80m，水池高度 9.9m。

池内水压力作用下池壁竖向弯矩等值线云图 池内水压力作用下池壁水平向弯矩等值线云图

73

计算模型 主要标准层平面布局

3、污水厂 AO 组合池单体

设计咨询单位：

项目简介：

维尔利环保科技集团股份有限公司

工程为贵州安顺工厂污水处理站项目， 本单体结构为污水厂的 AO 组合池。多格水池，单层水池，半地下水

池（埋地深度 2.6m）。平面尺寸为 30.2x19m，水池高度 8.6m，主要水池荷载定义如下图所示：

池内水压力作用下池壁竖向弯矩等值线云图 池内水压力作用下池壁水平向弯矩等值线云图

74

六、水池工程案例

非地震组合下地基承载力验算结果

平面施工图

水池计算书

地震组合下地基承载力验算结果

剖面施工图

75

一层平面图 ( 标准层 ) 二层平面图 ( 标准层 )

4、污水厂渗滤液处理站单体

项目简介：

本单体结构为渗滤液处理站，主要特性为多格水池，单层水池，半地下水池（埋深 3m），基础为桩筏基础，

为较复杂水池，平面尺寸：48.5x88m，水池高度 14m。

主要水池荷载定义如下图所示：

楼层组装表 计算模型

76

六、水池工程案例

池内水压力作用下池壁竖向弯矩等值线云图

非地震组合下桩基承载力验算结果

池内水压力作用下池壁水平向弯矩等值线云图

地震组合下桩基承载力验算结果

77

平面施工图（局部）

剖面施工图（局部）

水池计算书

78

六、水池工程案例

5、某带附属用房水池结构

设计咨询单位：

项目简介：

中国电建中南院

二层平面图 ( 标准层 )

三层平面图 ( 标准层 )

一层平面图 ( 标准层 )

本单体结构为带附属用房的水池。

主要特性：多格水池，单层水池，地下水池（上部附属用房）。

平面尺寸：67.75x30.4m。

水池高度：25.1m。

主要标准层平面布局

计算模型

79

池内水压力作用下池壁竖向弯矩等值线云图 池内水压力作用下池壁水平向弯矩等值线云图

80

六、水池工程案例

6、某地下污水厂结构

设计咨询单位：

项目简介：

广东省建筑设计研究院有限公司

主要标准层平面布局

工程三维立体模型图片

（白底，特殊情况增加局部显示图片）

工程结果展示

（特殊体系应增加结果展示图片）

池内水压力作用下池壁竖向弯矩等值线云图：

池内水压力作用下池壁水平向弯矩等值线云图：

一层平面图 ( 标准层 ) 二层平面图 ( 标准层 )

本单体结构为地下箱体式水池结构。

主要特性：多格水池，多层水池，地下水池，复杂水池。

平面尺寸：219.5x158m。

水池高度：14.8m。

81 82

六、水池工程案例

83 84

一层平面图 ( 标准层 )

二层平面图 ( 标准层 )

三层平面图 ( 标准层 )

7、重庆污水处理厂 AAO 池单体

设计咨询单位：

项目简介：

中国电建集团中南勘测设计研究院

主要特性：多格水池，单层水池，地下水池，池顶附带框架结构。

平面尺寸：42.7x15.8m。

水池高度：7m。

计算模型

工程三维立体模型图片

（白底，特殊情况增加局部显示图片）

工程结果展示

（特殊体系应增加结果展示图片）

池内水压力作用下池壁竖向弯矩等值线云图：

池内水压力作用下池壁水平向弯矩等值线云图：

六、水池工程案例

8、某生化池结构

设计咨询单位：

项目简介：

广东省建筑设计研究院有限公司

计算模型

一层平面图 ( 标准层 ) 二层平面图 ( 标准层 )

本单体结构为地下箱体式水池结构。

主要特性：多格水池，多层水池，地下水池，复杂水池。

平面尺寸：219.5x158m。

水池高度：14.8m。

85

三层平面图 ( 标准层 ) 四层平面图 ( 标准层 )

86

工程三维立体模型图片

（白底，特殊情况增加局部显示图片）

工程结果展示

（特殊体系应增加结果展示图片）

池内水压力作用下池壁竖向弯矩等值线云图：

池内水压力作用下池壁水平向弯矩等值线云图：

六、水池工程案例

9、某带扶壁柱水池结构

项目简介：

本单体结构为带扶壁柱水池结构。

主要特性：多格水池，单层水池，地下水池。

平面尺寸：76.4x22.9m。

水池高度：12m。

计算模型

一层平面图 ( 标准层 )

三层平面图 ( 标准层 )

二层平面图 ( 标准层 )

四层平面图 ( 标准层 )

87 88

工程三维立体模型图片

（白底，特殊情况增加局部显示图片）

工程结果展示

（特殊体系应增加结果展示图片）

池内水压力作用下池壁竖向弯矩等值线云图：

池内水压力作用下池壁水平向弯矩等值线云图：

六、水池工程案例

89 90

10、某游泳池结构

项目简介：

主要特性：多格水池，单层水池，异形水池

水池高度：1.35m

主要标准层平面布局

一层平面图 ( 标准层 )

工程三维立体模型图片

（白底，特殊情况增加局部显示图片）

工程结果展示

（特殊体系应增加结果展示图片）

池内水压力作用下池壁竖向弯矩等值线云图：

池内水压力作用下池壁水平向弯矩等值线云图：

六、水池工程案例

91

某污水厂圆形池

某厂房 + 水池

某初雨池

135237 某水池

某综合水泵房 变电站消防水池

113179 某厂房 + 水池

11、其他水池结构

92

七、绿建工程案例

1、北京住宅楼

项目简介：

工程为北京某住宅楼，建筑面积 19812 ㎡，地下 4 层，地上 29 层，体型系数为 0.294。

寒冷 B 区住宅项目，标准层有两个单元，每个单元有四户。南向主卧室有凸窗，起居室通过推拉门连接封闭

阳台。

东、西向窗墙比为 0.351，超过规定限值 0.350，通过权衡计算满足要求。

标准判断结果预览

能耗计算结果

主要标准层平面布局

四 - 二十八层平面图 ( 标准层 )

93 94

1, 隔热计算 2，结露计算

七、绿建工程案例

95

3, 冷凝计算

4，热桥节点等值彩图

包含线传热系数和内表面最低温度的计算

96

碳排计算结果