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6 项目质量员 事故现场保护
7 项目预算员
通讯及善后处理
8 项目资料员
此外，如遇紧急事故，还可以拨打下述电话救援：
报警电话：110 急救电话：120
附近医院：泉州市医疗中心
联系方式：
疾控中心：泉州市控制中心
紧急电话：火警 119 报警 110 急救 120
本表添好联系电话后张贴于位置明显处。
三、处置程序
应急响应流程图
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应急救援材料设备清单表
序号 材料设备名称 单位 数量 现在何处
1 小 车 辆 1 现场
2 汽车吊 辆 1 公司
3 汽车吊驾驶员（混凝土浇筑 人 1 公司
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期间 24 小时待命）
4 抢救车 辆 1 公司
5 挖机 台 1 公司
6
挖机驾驶员（混凝土浇筑期
间 24 小时待命）
人 1 公司
7 小型金属切割机 台 4 现场仓库
8 液压工具/气割工具 套 4 现场仓库
9 消防器材 个 若干 现场仓库
10 药 箱 及 药 品 个/批 1 现场仓库
11 对讲机 部 6 现场仓库
12 担 架 副 1 现场仓库
13 钢丝绳 根 10 现场仓库
四、处置措施
针对可能发生的事故风险、事故危害程度和影响范围，制定相应的应急处置
措施如下：
（1）模板坍塌应急处置措施
当模板支撑系统出现坍塌时，一是应立即用撬棍或顶升设备支起或用起重设
备自上而下吊起坍塌重物；二是对危险而未坍塌的模板及支撑系统，立即进行固
定，确保其处于稳定状态。同时，确定被埋人员的位臵，组织现场急救。当挖救
被埋人员时，切勿用机械挖救，以防伤人。当人员被构件卡死无法摆脱时，抢救
人员要用切割设备，小心切割掉卡死构件，然后搬离伤员。
（2）模板安拆挂断电线路应急处置措施
当模板安拆不当挂断电线造成触电伤害事故时，首先判断是高压线路还是低
压线路。若是低压线路，立即断开电源，如果电源开关较远，则可用绝缘材料把
触电者与电源分离。若是高压线路触电，马上通知供电部门停电，如一时无通知
供电部门停电，则可抛掷导电体，让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。
如果挂断电线造成了火灾，要迅速切断电源，以免事态扩大。切断电源时应
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戴绝缘手套，使用有绝缘柄的工具。当火场离开关较远时需剪断电线时，火线和
零线应分开错位剪断，以免在钳口处造成短路，并防止电源线掉在地上造成短路
使人员触电。当电源线因其他原因不能及时切断时，一方面派人去供电部门拉闸，
一方面灭火时，人体的各部位与带电体保持一定充分距离，抢险人员必须穿戴绝
缘用品。扑灭电气火灾时要用绝缘性能好的灭火剂如干粉灭火机，二氧化碳灭火
器，严禁使用导电灭火剂扑救。
（3）高处坠落伤害事故应急处置措施
当发现有人从高处坠落摔伤，首先应观察伤员的神志是否清醒，随后看伤员
坠落时身体着地部位，再根据伤员的伤害程度的不同，启动高空作业专项应急预
案组织救援。
（4）物体打击伤害事故应急处置措施
当发生物体打击伤害事故时，按现场处臵方案进行抢救，首先观察伤员受伤
部位，失血多少，对于一些微小伤，工地急救员可以进行简单的止血、消炎、包
扎。伤势严重者，急救人员边抢救边就近送医院。
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第七章 计算书
（一）120 厚模板计算书
计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-2010
4、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
6、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 B2 新浇混凝土楼板板厚
(mm)
120
模板支架高度 H(m) 7.95 模板支架纵向长度 L(m) 20
模板支架横向长度 B(m) 20 支架外侧模板高度 Hm
（mm）
1000
二、荷载设计
模板及其支架自重标准
值 G1k(kN/m2)
面板 0.1
面板及小梁 0.3
楼板模板 0.5
混凝土自重标准值
G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值
G3k(kN/m3)
1.1
施工荷载标准值
Q1k(kN/m2)
3
支撑脚手架计算单元上 2
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集中堆放的物料自重标准值
Gjk(kN)
风荷载参数：
风荷载标
准值
ωk(kN/m2)
基本风压
ω0(kN/m2)
省份 福建 0.
2
ωk=ω0μzμst=
0.015
地区 南平市
风荷载高
度变化系数
μz
地面粗糙
度
D 类(有密
集建筑群且房
屋较高市区) 0.模板支架 51
顶部离建筑物
地面高度(m)
9
风荷载体
型系数μs
单榀模板支架μst
0.
145
整体模板支架μstw
2.
435
ωfk=ω0μzμst
w=0.248
支架外侧模板μs
1.
3
ωmk=ω0μzμs=
0.133
三、模板体系设计
结构重要性系数γ0 1 脚手架安全等级 II 级
主梁布置方向 平行立杆
纵向方向
立杆纵向间距 la(mm) 900
立杆横向间距 lb(mm) 900 水平拉杆步距 h(mm) 1500
顶层水平杆步距
hˊ(mm)
1000 支架可调托座支撑点至
顶层水平杆中心线的距离
550
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a(mm)
小梁间距 l(mm) 300 小梁最大悬挑长度
l1(mm)
150
主梁最大悬挑长度
l2(mm)
100
设计简图如下：
模板设计平面图
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纵向剖面图
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横向剖面图
四、面板验算
面板类型 覆面木胶
合板
面板厚度 t(mm) 15
面板抗弯强度设计值
[f](N/mm2)
15 面板抗剪强度设计值
[τ](N/mm2)
1.4
面板弹性模量 E(N/mm2) 10000 面板计算方式 简支梁
按简支梁 ，取 1m 单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝
bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k
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+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4
×3，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3] ×1=7.934kN/m
正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1 ＝3.112kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝q1l2/8＝7.934×0.32/8＝0.089kN·m
σ＝Mmax/W＝0.089×106/37500＝2.38N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝
5ql4/(384EI)=5×3.112×3004/(384×10000×281250)=0.117mm
νmax=0.117mm≤min{300/150，10}=2mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 矩形木楞 小梁截面类型(mm) 50×80
小梁抗弯强度设计值
[f](N/mm2)
12.87 小梁抗剪强度设计值
[τ](N/mm2)
1.386
小梁截面抵抗矩 W(cm3) 53.333 小梁弹性模量 E(N/mm2) 8415
小梁截面惯性矩 I(cm4) 213.333 小梁计算方式 二等跨连
续梁
q1＝1×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k
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+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4
×3，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×0.3=2.452kN/m
因此，q1 静＝1×1.2×(G1k
+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3=1.192kN/m
q1 活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×3×0.3＝1.26kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.125q1 静 L2+0.125q1 活 L2＝
0.125×1.192×0.92+0.125×1.26×0.92＝0.248kN·m
M2＝q1L12/2=2.452×0.152/2＝0.028kN·m
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.248，0.028]＝0.248kN·m
σ=Mmax/W=0.248×106/53333=4.656N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.625q1 静 L+0.625q1 活 L＝
0.625×1.192×0.9+0.625×1.26×0.9＝1.379kN
V2＝q1L1＝2.452×0.15＝0.368kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.379，0.368]＝1.379kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.379×1000/(2×50×80)＝
0.517N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
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满足要求！
3、挠度验算
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.3 ＝0.994kN/m
挠度,跨中νmax＝
0.521qL4/(100EI)=0.521×0.994×9004/(100×8415×213.333×104)＝
0.189mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；
悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.994×1504/(8×8415×213.333×104)＝
0.004mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Ф48×3
主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值
[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值
[τ](N/mm2)
125 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 4.49
主梁弹性模量 E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩 I(cm4) 10.78
主梁计算方式 三等跨连续梁
1、小梁最大支座反力计算
q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4
×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×0.3＝2.524kN/m
q1 静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝
1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.264kN/m
q1 活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×3×0.3＝1.26kN/m
q2＝(γG(G1k
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+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.3＝1.054kN/m
承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.524×0.9＝2.84kN
按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1 静+0.437q1 活)L +q1l1＝
(0.375×1.264+0.437×1.26)×0.9+2.524×0.15＝1.301kN
R＝max[Rmax，R1]＝2.84kN;
正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.054×0.9＝1.185kN
按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝
0.375×1.054×0.9+1.054×0.15＝0.514kN
R'＝max[R'max，R'1]＝1.185kN;
计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
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2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=0.814×106/4490=181.233N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
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主梁剪力图二(kN)
τmax=2Vmax/A=2×5.218×1000/424＝24.612N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=0.808mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm
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悬挑段νmax＝0.334mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm
满足要求！
5、支座反力计算
承载能力极限状态
图一
支座反力依次为 R1=6.142kN，R2=8.898kN，R3=9.529kN，R4=3.83kN
图二
支座反力依次为 R1=4.923kN，R2=9.277kN，R3=9.277kN，R4=4.923kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值
[N](kN)
30
按上节计算可知，可调托座受力 N＝9.529kN≤[N]＝30kN
满足要求！
八、立杆验算
立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3 立杆钢管计算截面类型
(mm)
Ф48×3
钢材等级 Q235 立杆截面面积 A(mm2) 424
立杆截面回转半径
i(mm)
15.9 立杆截面抵抗矩 W(cm3) 4.49
抗压强度设计值
[f](N/mm2)
205 支架自重标准值
q(kN/m)
0.15
支架立杆计算长度修正
系数η
1.2 悬臂端计算长度折减系
数 k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×550=1770mm
l0=ηh=1.2×1500=1800mm
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λ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
满足要求！
2、立杆稳定性验算
考虑风荷载:
λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208
查表得，φ1=0.496
Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.015×
0.9×1.52/10)=0.003kN·m
Nd
=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[6.142,9.277,9.529,4.923]+1×1.35×
0.15×7.95=11.139kN
fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝
11.139×103/(0.496×424)+0.003×106/4490=53.534N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第 8.3.2 条:
支撑脚手架独立架体高宽比不应大于 3.0
H/B=7.95/20=0.398≤3
满足要求！
十、架体抗倾覆验算
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支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.248=0.223kN/m：
风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：
Fwk= la×Hm×ωmk=0.9×1×0.133=0.12kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：
Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×7.952×0.223+7.95×0.12=8.005kN.m
参考《规范》GB51210-2016 第 6.2.17 条：
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2
gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2
Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kN
bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离
m
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj
=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×7.95/(0.9×0.9)+0.
5]+2×2×20/2=750kN.m≥3γ0Mok =3×1×8.005=24.015kN.M
满足要求！
十一、立杆地基基础验算
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地基土类型 混凝土 地基承载力特征值
fak(kPa)
150
立杆垫木地基土承载力
折减系数 mf
0.4 垫板底面面积 A(m2) 0.25
立杆底垫板的底面平均压力 p＝N/(mfA)＝11.139/(0.4×0.25)＝
111.39kPa≤γufak＝1.254×150 =188.1kPa
满足要求！
（二）一类梁小于 0.24 截面计算书
梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书
计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性
新浇混凝土梁名称 300*800 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×800
模板支架高度 H(m) 7.95 模板支架横向长度 B(m) 30
模板支架纵向长度 L(m) 40 支架外侧模板高度 Hm（mm） 800
梁侧楼板厚度(mm) 120
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值
G1k(kN/m2)
面板 0.1
面板及小梁 0.3
楼板模板 0.5
新浇筑混凝土自重标准值
G2k(kN/m3)
24
混凝土梁钢筋自重标准值
G3k(kN/m3)
1.5 混凝土板钢筋自重标准值
G3k(kN/m3)
1.1
施工荷载标准值 Q1k(kN/m2) 3
支撑脚手架计算单元上集中
堆 放 的 物 料 自 重 标 准 值
Gjk(kN)
1
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模板支拆环境是否考虑风荷
载
是
风荷载参数：
风荷载标准值
ωk(kN/m2)
基 本 风 压 ω
0(kN/m2)
省份 福建
0.4
ωk=ω0μzμ
st=0.038
地区 福州市
风荷载高度变
化系数μz
地面粗糙度
C 类(有密集建
筑群市区)
模板支架顶部 0.65
离建筑物地面
高度(m)
9
风荷载体型系
数μs
单榀模板支架μst 0.145
整体模板支架μstw 3.117
ω fk= ω 0 μ z
μstw=0.81
支架外侧模板μs 1.3
ω mk= ω 0 μ z
μs=0.338
三、模板体系设计
结构重要性系数γ0 1
脚手架安全等级 II 级
新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立杆纵距是否相等 是
梁跨度方向立杆间距 la(mm) 900
梁底两侧立杆横向间距 lb(mm) 300
支撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm) 1500
支撑架顶层水平杆步距 h'(mm) 1000
可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度 a(mm) 550
新浇混凝土楼板立杆间距 l'a(mm)、l'b(mm) 900、900
混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置 居中
梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm) 150
板底左侧立杆距梁中心线距离 s1(mm) 450
板底右侧立杆距梁中心线距离 s2(mm) 450
梁底增加立杆根数 0
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200
梁底支撑小梁根数 3
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梁底支撑小梁间距 150
每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0
梁底支撑主梁左侧悬挑长度 a1(mm) 0
梁底支撑主梁右侧悬挑长度 a2(mm) 0
设计简图如下：
平面图
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立面图
四、面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm) 15
面 板 抗 弯 强 度 设 计 值
[f](N/mm2)
15 面 板 抗 剪 强 度 设 计 值
[τ](N/mm2)
1.4
面板弹性模量 E(N/mm2) 10000
取单位宽度 b=1000mm，按二等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12 ＝281250mm4
q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4 ψ cQ1k] × b=1 × max[1.2 × (0.1+(24+1.5) × 0.8)+1.4 × 3 ， 1.35 ×
(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×3]×1＝30.615kN/m
q1 静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×
0.8]×1＝27.675kN/m
q1 活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×1＝2.94kN/m
q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝
20.5kN/m
计算简图如下：
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70
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125×30.615×0.152＝0.086kN·m
σ＝Mmax/W＝0.086×106/37500＝2.296N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×20.5×1504/(100×10000×281250)＝
0.019mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375q1 静 L+0.437q1 活 L=0.375×27.675×0.15+0.437×2.94×
0.15＝1.749kN
R2=1.25q1L=1.25×30.615×0.15＝5.74kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375q2L=0.375×20.5×0.15＝1.153kN
R2'=1.25q2L=1.25×20.5×0.15＝3.844kN
五、小梁验算
小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 50×80
小 梁 抗 弯 强 度 设 计 值
[f](N/mm2)
15.444 小 梁 抗 剪 强 度 设 计 值
[τ](N/mm2)
1.782
小梁截面抵抗矩 W(cm3) 53.333 小梁弹性模量 E(N/mm2) 9350
小梁截面惯性矩 I(cm4) 213.333 小梁计算方式 二等跨连续梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左＝R1/b=1.749/1＝1.749kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中＝Max[R2]/b = Max[5.74]/1=
5.74kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右＝R3/b=1.749/1＝1.749kN/m
小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.041kN/m
梁 左 侧 模 板 传 递 给 左 边 小 梁 荷 载 q3 左 ＝ 1 × 1.35 × 0.5 ×
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(0.8-0.12)=0.459kN/m
梁 右 侧 模 板 传 递 给 右 边 小 梁 荷 载 q3 右 ＝ 1 × 1.35 × 0.5 ×
(0.8-0.12)=0.459kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×
0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×(0.45-0.3/2)/2
×1=1.262kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×
0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×(0.45-0.3/2)/2
×1=1.262kN/m
左 侧 小 梁 荷 载 q 左 ＝ q1 左 +q2+q3 左 +q4 左
=1.749+0.041+0.459+1.262=3.511kN/m
中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=5.74+0.041=5.781kN/m
右 侧 小 梁 荷 载 q 右 ＝ q1 右 +q2+q3 右 +q4 右
=1.749+0.041+0.459+1.262=3.511kN/m
小梁最大荷载 q=Max[q 左,q 中,q 右]=Max[3.511,5.781,3.511]=5.781kN/m
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左'＝R1'/b=1.153/1＝1.153kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[3.844]/1=
3.844kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右'＝R3'/b=1.153/1＝1.153kN/m
小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.03kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左'＝1×0.5×(0.8-0.12)=0.34kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右'＝1×0.5×(0.8-0.12)=0.34kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×
(0.45-0.3/2)/2×1=0.527kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×
(0.45-0.3/2)/2×1=0.527kN/m
左 侧 小 梁 荷 载 q 左 ' ＝ q1 左 '+q2'+q3 左 '+q4 左
'=1.153+0.03+0.34+0.527=2.05kN/m
中间小梁荷载 q 中'= q1 中'+ q2'=3.844+0.03=3.874kN/m
右 侧 小 梁 荷 载 q 右 ' ＝ q1 右 '+q2'+q3 右 '+q4 右 '
=1.153+0.03+0.34+0.527=2.05kN/m
小 梁 最 大 荷 载 q'=Max[q 左 ',q 中 ',q 右
']=Max[2.05,3.874,2.05]=3.874kN/m
为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
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1、抗弯验算
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.781×0.92，0.5×5.781
×0.22]＝0.585kN·m
σ=Mmax/W=0.585×106/53333=10.975N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.781×0.9，5.781×0.2]＝
3.252kN
τ max=3Vmax/(2bh0)=3 × 3.252 × 1000/(2 × 50 × 80) ＝ 1.219N/mm2 ≤
[τ]=1.782N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.874×9004/(100×9350×213.333×
104)＝0.664mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mm
ν2＝q'l24/(8EI)＝3.874×2004/(8×9350×213.333×104)＝0.039mm≤
[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.781×0.9,0.375×5.781
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×0.9+5.781×0.2]=6.504kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=3.95kN,R2=6.504kN,R3=3.95kN
正常使用极限状态
Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25 × 3.874 × 0.9,0.375 ×
3.874×0.9+3.874×0.2]=4.358kN
同理可得：
梁 底 支 撑 小 梁 所 受 最 大 支 座 反 力 依 次 为
R1'=2.306kN,R2'=4.358kN,R3'=2.306kN
六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Ф48×3
主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主 梁 抗 弯 强 度 设 计 值
[f](N/mm2)
205
主 梁 抗 剪 强 度 设 计 值
[τ](N/mm2)
125 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 4.49
主梁弹性模量 E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩 I(cm4) 10.78
可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6
主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主
梁所受集中力为 Ks×Rn，Rn 为各小梁所受最大支座反力
1、抗弯验算
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主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.293×106/4490=65.183N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝1.951kN
τmax=2Vmax/A=2×1.951×1000/424＝9.203N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.066mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[300/150，10]＝2mm
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满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为 R1=4.321kN，R2=4.321kN
立 杆 所 受 主 梁 支 座 反 力 依 次 为 P1=4.321/0.6=7.202kN ，
P2=4.321/0.6=7.202kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可 调 托 座 承 载 力 容 许 值
[N](kN)
30
可调托座最大受力 N＝max[P1，P2]＝7.202kN≤[N]=30kN
满足要求！
八、立杆验算
立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3 立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3
钢材等级 Q345 立杆截面面积 A(mm2) 424
回转半径 i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩 W(cm3) 4.49
支架立杆计算长度修正系数
η
1.2 悬臂端计算长度折减系数 k 0.7
抗压强度设计值[f](N/mm2) 300 支架自重标准值 q(kN/m) 0.15
1、长细比验算
hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×550)=1800mm
λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得：φ＝0.386
2、风荷载计算
Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1
×0.6 ×1.4×(1×0.038×0.9×1.52/10)＝0.006kN·m
3、稳定性计算
P1＝7.202kN，P2＝7.202kN
Nd＝max[P1，P2]+1×1.35×0.15×(7.95-0.8)＝max[7.202，7.202]+1.448 ＝8.65kN
fd ＝ Nd/( φ A)+Mwd/W ＝ 8649.542/(0.386 × 424)+0.006 × 106/4490 ＝
54.186N/mm2≤[f]＝300N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第 8.3.2 条: 支
撑脚手架独立架体高宽比不应大于 3.0
H/B=7.95/30=0.265≤3
满足要求！
十、架体抗倾覆验算
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支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.81=0.729kN/m：
风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：
Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.9×0.8×0.338=0.243kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：
Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×7.952×0.729+7.95×0.243=24.972kN.m
参考《规范》GB51210-2016 第 6.2.17 条：
B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2
gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2
Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kN
bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m
B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=302
×0.9×[0.15×7.95/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×30/2=1627.5kN.m≥3γ0Mok =3
×1×24.972=74.916kN.M
满足要求！
（三）二类梁小于 0.48 截面计算书
梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书
计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性
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新浇混凝土梁名称 400*1150 混 凝 土 梁 截 面 尺 寸 (mm ×
mm)
400×1150
模板支架高度 H(m) 7.95 模板支架横向长度 B(m) 30
模板支架纵向长度 L(m) 40 支架外侧模板高度 Hm（mm）1200
梁侧楼板厚度(mm) 120
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值
G1k(kN/m2)
面板 0.1
面板及小梁 0.3
楼板模板 0.5
新浇筑混凝土自重标准值
G2k(kN/m3) 24
混凝土梁钢筋自重标准值
G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值
G3k(kN/m3) 1.1
施工荷载标准值 Q1k(kN/m2) 3
支撑脚手架计算单元上集中
堆 放 的 物 料 自 重 标 准 值
Gjk(kN)
2
模板支拆环境是否考虑风荷
载
是
风荷载参数：
风荷载标准值
ωk(kN/m2)
基 本 风 压 ω
0(kN/m2)
省份 福建
0.2
ωk=ω0μzμ
st=0.019
地区 南平市
风荷载高度变
化系数μz
地面粗糙度
C 类(有密集建
筑群市区)
模板支架顶部 0.65
离建筑物地面
高度(m)
9
风荷载体型系
数μs
单榀模板支架μst 0.145
整体模板支架μstw 3.117
ωfk=ω0μzμ
stw=0.405
支架外侧模板μs 1.3
ωmk=ω0μz
μs=0.169
三、模板体系设计
结构重要性系数γ0 1
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脚手架安全等级 II 级
新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立杆纵距是否相等 是
梁跨度方向立杆间距 la(mm) 900
梁底两侧立杆横向间距 lb(mm) 600
支撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm) 1500
支撑架顶层水平杆步距 h'(mm) 1000
可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度 a(mm) 550
新浇混凝土楼板立杆间距 l'a(mm)、l'b(mm) 900、900
混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置 居中
梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm) 300
板底左侧立杆距梁中心线距离 s1(mm) 600
板底右侧立杆距梁中心线距离 s2(mm) 600
梁底增加立杆根数 1
梁底增加立杆布置方式 按梁两侧立杆间距均分
梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm) 300
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200
梁底支撑小梁根数 6
梁底支撑小梁间距 80
每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0
梁底支撑主梁左侧悬挑长度 a1(mm) 0
梁底支撑主梁右侧悬挑长度 a2(mm) 0
设计简图如下：
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平面图
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80
立面图
四、面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm) 15
面 板 抗 弯 强 度 设 计 值
[f](N/mm2)
15 面 板 抗 剪 强 度 设 计 值
[τ](N/mm2)
1.4
面板弹性模量 E(N/mm2) 10000
取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12 ＝281250mm4
q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.15)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)
×1.15)+1.4×0.7×3]×1＝42.664kN/m
q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.15]
×1＝39.724kN/m
q1 活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×1＝2.94kN/m
q2 ＝ [1 × (G1k+(G2k+G3k) × h)] × b ＝ [1 × (0.1+(24+1.5) × 1.15)] × 1 ＝
29.425kN/m
计算简图如下：
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81
1、强度验算
Mmax＝0.107q1 静 L2+0.121q1 活 L2＝0.107×39.724×0.082+0.121×2.94×
0.082＝0.029kN·m
σ＝Mmax/W＝0.029×106/37500＝0.786N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×29.425×804/(100×10000×281250)＝
0.003mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[80/150，10]＝0.533mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393q1 静 L+0.446q1 活 L=0.393×39.724×0.08+0.446×2.94×0.08 ＝1.354kN
R2=R4=1.143q1 静 L+1.223q1 活 L=1.143×39.724×0.08+1.223×2.94×0.08 ＝3.92kN
R3=0.928q1 静 L+1.142q1 活 L=0.928×39.724×0.08+1.142×2.94×0.08＝
3.218kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393q2L=0.393×29.425×0.08＝0.925kN
R2'=R4'=1.143q2L=1.143×29.425×0.08＝2.691kN
R3'=0.928q2L=0.928×29.425×0.08＝2.185kN
五、小梁验算
小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 50×80
小 梁 抗 弯 强 度 设 计 值
[f](N/mm2)
15.444 小 梁 抗 剪 强 度 设 计 值
[τ](N/mm2)
1.782
小梁截面抵抗矩 W(cm3) 53.333 小梁弹性模量 E(N/mm2) 9350
小梁截面惯性矩 I(cm4) 213.333 小梁计算方式 三等跨连续梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左＝R1/b=1.354/1＝1.354kN/m
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82
梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载 ： q1 中 ＝
Max[R2,R3,R4]/b=Max[3.92,3.218,3.92]/1=3.92kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右＝R5/b=1.354/1＝1.354kN/m
小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.4/5 =0.022kN/m
梁 左 侧 模 板 传 递 给 左 边 小 梁 荷 载 q3 左 ＝ 1 × 1.35 × 0.5 ×
(1.15-0.12)=0.695kN/m
梁 右 侧 模 板 传 递 给 右 边 小 梁 荷 载 q3 右 ＝ 1 × 1.35 × 0.5 ×
(1.15-0.12)=0.695kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×
0.12)+1.4 × 3 ， 1.35 × (0.5+(24+1.1) × 0.12)+1.4 × 0.7 × 3] × (0.6-0.4/2)/2 ×
1=1.683kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×
0.12)+1.4 × 3 ， 1.35 × (0.5+(24+1.1) × 0.12)+1.4 × 0.7 × 3] × (0.6-0.4/2)/2 ×
1=1.683kN/m
左 侧 小 梁 荷 载 q 左 ＝ q1 左 +q2+q3 左 +q4 左
=1.354+0.022+0.695+1.683=3.754kN/m
中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=3.92+0.022=3.942kN/m
右 侧 小 梁 荷 载 q 右 ＝ q1 右 +q2+q3 右 +q4 右
=1.354+0.022+0.695+1.683=3.754kN/m
小梁最大荷载 q=Max[q 左,q 中,q 右]=Max[3.754,3.942,3.754]=3.942kN/m
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左'＝R1'/b=0.925/1＝0.925kN/m
梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载 ： q1 中 ' ＝
Max[R2',R3',R4']/b=Max[2.691,2.185,2.691]/1=2.691kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右'＝R5'/b=0.925/1＝0.925kN/m
小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/5 =0.016kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左'＝1×0.5×(1.15-0.12)=0.515kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右'＝1×0.5×(1.15-0.12)=0.515kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×
(0.6-0.4/2)/2×1=0.702kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×
(0.6-0.4/2)/2×1=0.702kN/m
左 侧 小 梁 荷 载 q 左 ' ＝ q1 左 '+q2'+q3 左 '+q4 左
'=0.925+0.016+0.515+0.702=2.159kN/m
中间小梁荷载 q 中'= q1 中'+ q2'=2.691+0.016=2.707kN/m
右 侧 小 梁 荷 载 q 右 ' ＝ q1 右 '+q2'+q3 右 '+q4 右 ' =0.925+0.016+0.515+0.702=2.159kN/m
小梁最大荷载 q'=Max[q 左',q 中',q 右']=Max[2.159,2.707,2.159]=2.707kN/m
为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
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1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×3.942×0.92，0.5×3.942×0.22] ＝0.319kN·m
σ=Mmax/W=0.319×106/53333=5.987N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×3.942×0.9，3.942×0.2]＝2.129kN
τ max=3Vmax/(2bh0)=3 × 2.129 × 1000/(2 × 50 × 80) ＝ 0.798N/mm2 ≤
[τ]=1.782N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×2.707×9004/(100×9350×213.333×104) ＝0.603mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mm
ν2＝q'l24/(8EI)＝2.707×2004/(8×9350×213.333×104)＝0.027mm≤[ν] ＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1 × 3.942 × 0.9,0.4 × 3.942 ×
0.9+3.942×0.2]=3.903kN
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同理可得：
梁 底 支 撑 小 梁 所 受 最 大 支 座 反 力 依 次 为
R1=3.716kN,R2=3.903kN,R3=3.207kN,R4=3.207kN,R5=3.903kN,R6=3.716kN
正常使用极限状态
Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1 × 2.707 × 0.9,0.4 × 2.707 ×
0.9+2.707×0.2]=2.68kN
同理可得：
梁 底 支 撑 小 梁 所 受 最 大 支 座 反 力 依 次 为
R1'=2.137kN,R2'=2.68kN,R3'=2.179kN,R4'=2.179kN,R5'=2.68kN,R6'=2.137kN
六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Ф48×3
主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主 梁 抗 弯 强 度 设 计 值
[f](N/mm2)
205
主 梁 抗 剪 强 度 设 计 值
[τ](N/mm2)
125 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 4.49
主梁弹性模量 E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩 I(cm4) 10.78
可调托座内主梁根数 1
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
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σ=Mmax/W=0.493×106/4490=109.89N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝8.004kN
τmax=2Vmax/A=2×8.004×1000/424＝37.757N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.052mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[300/150，10]＝2mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为 R1=2.822kN，R2=16.009kN，R3=2.822kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可 调 托 座 承 载 力 容 许 值
[N](kN)
30
可调托座最大受力 N＝max[R1，R2，R3]＝16.009kN≤[N]=30kN
满足要求！
八、立杆验算
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立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3 立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3
钢材等级 Q345 立杆截面面积 A(mm2) 424
回转半径 i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩 W(cm3) 4.49
支架立杆计算长度修正系数
η
1.2 悬臂端计算长度折减系数 k 0.7
抗压强度设计值[f](N/mm2) 300 支架自重标准值 q(kN/m) 0.15
1、长细比验算
hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×550)=1800mm
λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得：φ＝0.386
2、风荷载计算
Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1
×0.6 ×1.4×(1×0.019×0.9×1.52/10)＝0.003kN·m
3、稳定性计算
R1＝2.822kN，R2＝16.009kN，R3＝2.822kN
Nd＝max[R1，R2，R3]+1×1.35×0.15×(7.95-1.15)＝max[2.822，16.009，
2.822]+1.377＝17.386kN
fd ＝ Nd/( φ A)+Mwd/W ＝ 17385.778/(0.386 × 424)+0.003 × 106/4490 ＝
106.897N/mm2≤[f]＝300N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第 8.3.2 条: 支撑
脚手架独立架体高宽比不应大于 3.0
H/B=7.95/30=0.265≤3
满足要求！
十、架体抗倾覆验算
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支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.405=0.365kN/m：
风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：
Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.9×1.2×0.169=0.183kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：
Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×7.952×0.365+7.95×0.183=12.97kN.m
参考《规范》GB51210-2016 第 6.2.17 条：
B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2
gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2
Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kN
bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m
B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=302×0.9
×[0.15×7.95/(0.9×0.9)+0.5]+2×2×30/2=1657.5kN.m≥3γ0Mok =3×1×
12.97=38.909kN.M
满足要求！
十一、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度 h(mm) 150 混凝土强度等级 C30
混凝土的龄期(天) 7 混 凝 土 的 实 测 抗 压 强 度
fc(N/mm2)
8.294
混 凝 土 的 实 测 抗 拉 强 度
ft(N/mm2)
0.829 立杆垫板长 a(mm) 200
立杆垫板宽 b(mm) 200
F1=N=17.386kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表
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公式 参数剖析
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)η
umh0
F1 局部荷载设计值或集中反力设计值
βh 截面高度影响系数：当 h≤800mm 时，取βh=1.0；
当 h≥2000mm 时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
ft 混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长
度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/㎜ 2 范围内
um
临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积
周边 h0 /2 处板垂直截面的最不利周长。
h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的
平均值
η =min( η 1, η 2) η
1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×
h0/4Um
η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与
短边尺寸比较，βs 不宜大于 4：当βs<2 时取βs=2，
当面积为圆形时，取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对
边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σ
pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。
可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，
um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×
130/1000=99.579kN≥F1=17.386kN
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表
公式 参数剖析
Fl≤1.35βcβlfcAln
F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1
取值
βc
混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定
取用
βl 混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln 混凝土局部受压净面积
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βl=(Ab/Al)1/2
Al 混凝土局部受压面积
Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定
可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，
Aln=ab=40000mm2
F=1.35 β c β lfcAln=1.35 × 1 × 3 × 8.294 × 40000/1000=1343.628kN ≥
F1=17.386kN
满足要求！
（四）三类梁小于 0.72 截面计算书
梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书
计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性
新浇混凝土梁名称 600*1200 混 凝 土 梁 截 面 尺 寸 (mm ×
mm)
600×1200
模板支架高度 H(m) 7.95 模板支架横向长度 B(m) 30
模板支架纵向长度 L(m) 40 支架外侧模板高度 Hm（mm）1200
梁侧楼板厚度(mm) 120
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值
G1k(kN/m2)
面板 0.1
面板及小梁 0.3
楼板模板 0.5
新浇筑混凝土自重标准值
G2k(kN/m3) 24
混凝土梁钢筋自重标准值
G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值
G3k(kN/m3) 1.1
施工荷载标准值 Q1k(kN/m2) 3
支撑脚手架计算单元上集中
堆 放 的 物 料 自 重 标 准 值
2
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Gjk(kN)
模板支拆环境是否考虑风荷
载
是
风荷载参数：
风荷载标准值
ωk(kN/m2)
基 本 风 压 ω
0(kN/m2)
省份 福建
0.2
ωk=ω0μzμ
st=0.019
地区 南平市
风荷载高度变
化系数μz
地面粗糙度
C 类(有密集建
筑群市区)
模板支架顶部 0.65
离建筑物地面
高度(m)
9
风荷载体型系
数μs
单榀模板支架μst 0.145
整体模板支架μstw 3.117
ωfk=ω0μzμ
stw=0.405
支架外侧模板μs 1.3
ωmk=ω0μz
μs=0.169
三、模板体系设计
结构重要性系数γ0 1.1
脚手架安全等级 I 级
新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立杆纵距是否相等 是
梁跨度方向立杆间距 la(mm) 900
梁底两侧立杆横向间距 lb(mm) 600
支撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm) 1500
支撑架顶层水平杆步距 h'(mm) 1000
可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度 a(mm) 550
新浇混凝土楼板立杆间距 l'a(mm)、l'b(mm) 900、900
混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置 居中
梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm) 300
板底左侧立杆距梁中心线距离 s1(mm) 600
板底右侧立杆距梁中心线距离 s2(mm) 600
梁底增加立杆根数 1
梁底增加立杆布置方式 按梁两侧立杆间距均分
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梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm) 300
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200
梁底支撑小梁根数 6
梁底支撑小梁间距 120
每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0
梁底支撑主梁左侧悬挑长度 a1(mm) 0
梁底支撑主梁右侧悬挑长度 a2(mm) 0
设计简图如下：
平面图
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立面图
四、面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm) 15
面 板 抗 弯 强 度 设 计 值
[f](N/mm2)
15 面 板 抗 剪 强 度 设 计 值
[τ](N/mm2)
1.4
面板弹性模量 E(N/mm2) 10000
取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12 ＝281250mm4
q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4 ψ cQ1k] × b=1.1 × max[1.2 × (0.1+(24+1.5) × 1.2)+1.4 × 3 ， 1.35 ×
(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×3]×1＝48.824kN/m
q1 静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×
1.2]×1＝45.59kN/m
q1 活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/m
q2 ＝ [1 × (G1k+(G2k+G3k) × h)] × b ＝ [1 × (0.1+(24+1.5) × 1.2)] × 1 ＝
30.7kN/m
计算简图如下：
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1、强度验算
Mmax＝0.107q1 静 L2+0.121q1 活 L2＝0.107×45.59×0.122+0.121×3.234×
0.122＝0.076kN·m
σ＝Mmax/W＝0.076×106/37500＝2.023N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×30.7×1204/(100×10000×281250)＝
0.014mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[120/150，10]＝0.8mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393q1 静 L+0.446q1 活 L=0.393×45.59×0.12+0.446×3.234×0.12 ＝2.323kN
R2=R4=1.143q1 静 L+1.223q1 活 L=1.143×45.59×0.12+1.223×3.234×0.12 ＝6.728kN
R3=0.928q1 静 L+1.142q1 活 L=0.928×45.59×0.12+1.142×3.234×0.12＝
5.52kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393q2L=0.393×30.7×0.12＝1.448kN
R2'=R4'=1.143q2L=1.143×30.7×0.12＝4.211kN
R3'=0.928q2L=0.928×30.7×0.12＝3.419kN
五、小梁验算
小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 50×80
小 梁 抗 弯 强 度 设 计 值
[f](N/mm2)
15.444 小 梁 抗 剪 强 度 设 计 值
[τ](N/mm2)
1.782
小梁截面抵抗矩 W(cm3) 53.333 小梁弹性模量 E(N/mm2) 9350
小梁截面惯性矩 I(cm4) 213.333 小梁计算方式 三等跨连续梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左＝R1/b=2.323/1＝2.323kN/m
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梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载 ： q1 中 ＝
Max[R2,R3,R4]/b=Max[6.728,5.52,6.728]/1=6.728kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右＝R5/b=2.323/1＝2.323kN/m
小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.6/5 =0.036kN/m
梁 左 侧 模 板 传 递 给 左 边 小 梁 荷 载 q3 左 ＝ 1.1 × 1.35 × 0.5 ×
(1.2-0.12)=0.802kN/m
梁 右 侧 模 板 传 递 给 右 边 小 梁 荷 载 q3 右 ＝ 1.1 × 1.35 × 0.5 ×
(1.2-0.12)=0.802kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×
0.12)+1.4 × 3 ， 1.35 × (0.5+(24+1.1) × 0.12)+1.4 × 0.7 × 3] × (0.6-0.6/2)/2 ×
1=1.388kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×
0.12)+1.4 × 3 ， 1.35 × (0.5+(24+1.1) × 0.12)+1.4 × 0.7 × 3] × (0.6-0.6/2)/2 ×
1=1.388kN/m
左 侧 小 梁 荷 载 q 左 ＝ q1 左 +q2+q3 左 +q4 左
=2.323+0.036+0.802+1.388=4.549kN/m
中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=6.728+0.036=6.763kN/m
右 侧 小 梁 荷 载 q 右 ＝ q1 右 +q2+q3 右 +q4 右
=2.323+0.036+0.802+1.388=4.549kN/m
小梁最大荷载 q=Max[q 左,q 中,q 右]=Max[4.549,6.763,4.549]=6.763kN/m
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左'＝R1'/b=1.448/1＝1.448kN/m
梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载 ： q1 中 ' ＝
Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.211,3.419,4.211]/1=4.211kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右'＝R5'/b=1.448/1＝1.448kN/m
小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/5 =0.024kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左'＝1×0.5×(1.2-0.12)=0.54kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右'＝1×0.5×(1.2-0.12)=0.54kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×
(0.6-0.6/2)/2×1=0.527kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×
(0.6-0.6/2)/2×1=0.527kN/m
左 侧 小 梁 荷 载 q 左 ' ＝ q1 左 '+q2'+q3 左 '+q4 左
'=1.448+0.024+0.54+0.527=2.539kN/m
中间小梁荷载 q 中'= q1 中'+ q2'=4.211+0.024=4.235kN/m
右 侧 小 梁 荷 载 q 右 ' ＝ q1 右 '+q2'+q3 右 '+q4 右 ' =1.448+0.024+0.54+0.527=2.539kN/m
小梁最大荷载 q'=Max[q 左',q 中',q 右']=Max[2.539,4.235,2.539]=4.235kN/m
为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
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1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×6.763×0.92，0.5×6.763×0.22] ＝0.548kN·m
σ=Mmax/W=0.548×106/53333=10.271N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×6.763×0.9，6.763×0.2]＝3.652kN
τ max=3Vmax/(2bh0)=3 × 3.652 × 1000/(2 × 50 × 80) ＝ 1.37N/mm2 ≤
[τ]=1.782N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×4.235×9004/(100×9350×213.333×104) ＝0.943mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mm
ν2＝q'l24/(8EI)＝4.235×2004/(8×9350×213.333×104)＝0.042mm≤[ν] ＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1 × 6.763 × 0.9,0.4 × 6.763 ×
0.9+6.763×0.2]=6.695kN
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同理可得：
梁 底 支 撑 小 梁 所 受 最 大 支 座 反 力 依 次 为
R1=4.504kN,R2=6.695kN,R3=5.5kN,R4=5.5kN,R5=6.695kN,R6=4.504kN
正常使用极限状态
Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1 × 4.235 × 0.9,0.4 × 4.235 ×
0.9+4.235×0.2]=4.193kN
同理可得：
梁 底 支 撑 小 梁 所 受 最 大 支 座 反 力 依 次 为
R1'=2.514kN,R2'=4.193kN,R3'=3.409kN,R4'=3.409kN,R5'=4.193kN,R6'=2.514kN
六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Ф48×3
主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主 梁 抗 弯 强 度 设 计 值
[f](N/mm2)
205
主 梁 抗 剪 强 度 设 计 值
[τ](N/mm2)
125 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 4.49
主梁弹性模量 E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩 I(cm4) 10.78
可调托座内主梁根数 1
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
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σ=Mmax/W=0.575×106/4490=128.074N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝8.995kN
τmax=2Vmax/A=2×8.995×1000/424＝42.429N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.061mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[300/150，10]＝2mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为 R1=7.704kN，R2=17.99kN，R3=7.704kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可 调 托 座 承 载 力 容 许 值
[N](kN)
30
可调托座最大受力 N＝max[R1，R2，R3]＝17.99kN≤[N]=30kN
满足要求！
八、立杆验算
