385

曲线图 2.5m/格 图 3-2-1 图 3-2-2 图 3-2-3 图 3-2-4

疵点周期数 5 个/格 4 个/格 5 个/格 8 个/格 （表 19）

疵点的波长λ 50cm 62.5cm 50 cm 31.3 cm

已知该品种的并条总牵伸倍数是：5.5；从曲线图上看，50cm 波长的疵点间隔距离出现的频

率较多，用它倒推计算求问题部件的直径，根据机械波波长计算公式：λ=π×D×E，得：

50cm =3.14×D×5.5；

所以：D=50cm÷5.5÷3.14 =2.895cm=28.95mm。

图 3-3 并条机牵伸部分传动简图

由并条机传动简图可知，并条机后罗拉的直径是 30 mm，与倒推计算的问题部件的直径 D 很

接近。所以该例的问题部件是并条机的第四罗拉。根据波长的变化情况分析，可能是并条第四根

罗拉缠花后，罗拉头牙脱开啮合，罗拉被动转动，转动速度不匀，产生变化的规律性条干纱疵，

曲线呈波浪形状。

事实上该例是并条第四罗拉头牙因缠花脱开啮合。由于车间加强了这方面的管理，要求一旦

发生罗拉缠花使罗拉头牙脱开的现象，必须立即向管理人员汇报，采取措施追查不良条子，防止

不合格品流入下道工序。当车间发并条第四罗拉头牙因缠花脱开啮合现后，立即送试样进行检验。

结论：并条第四罗拉头牙因罗拉缠花脱开啮合，产生变规律的条干疵点。实例 4：

96 年 8 月，车间反馈，1241CG 并条机第四根罗拉头牙因罗拉缠花又发生脱开啮合现象。由

于得到及时控制追查，没有不合格半制品流入下道工序。我们将不良条子取到试验室做条干试验，

得到并条波谱图（图 4-1）和曲线图（图 4-2）。

品种：T/C13.1 tex（45

S）；工序：并条；机型：1242CG；

测试仪器：乌斯特条干仪（USTER TEST I-B 型）；

测试参数：条速=25m/min；纸速=10cm/min；量程=±25%；时间=2.5min。

386

图 4-1

图 4-2

波谱分析：

在并条波谱图（图 4-1）中，在 1.3～1.6 m 的波段上有一组双柱机械波，波高 3.0G；在

40～90cm 的波段上有一组多柱机械波组成类似小山状的机牵波。最高峰在 70～80cm，为单柱

机械波；同时在 18～26cm 的波段上也呈现一组三柱机械波。

在并条曲线图（图 4-2）上曲线上的疵点看似有一定的规律，但整个曲线规律也是多种变化

的。在局部放大的曲线图（图 4-2-1）中我们较清楚地看清这一点。

图 4-2-1

在局部放大的曲线图（图 4-2-1）中，从左侧曲线格偏左一个向上的粗节疵点到右侧曲线格

偏左一个向上的粗节疵点，这期间共有 10 个间隔距离局部相等的较大的粗节疵点，共跨越 5 个

曲线格。所以就有：N=5，M=10，V=25m/min，U=10cm/min，代入曲线图波长计算公式：

λ曲 1=（V/U×N）/（M-1）=（25 ÷10×5）÷（10-1）=1.389m=1.4m

由此可得曲线图（图 4-2-1）周期性规律疵点的平均波长是 1.4m。这与并条波谱图（图 4-1）

中 1.3～1.6 m 波段上的双柱机械波相吻合。

387

图 4-2-2 图 4-2-3

图 4-2-2 中，在较大的粗细节疵点的之间还叠加着一些较小的粗细节疵点，从左侧曲线格偏

右一个向下的细节疵点到右侧曲线格偏左一个向下的细节疵点，这期间共有 9 个间隔距离局部基

本相等的细节疵点，共跨越 1.7 个曲线格。那么就有：N=1.7，M=9，V=25m/min，U=10cm/min，

代入曲线图波长计算公式：

λ曲 2=（V/U×N）/（M-1）=（25 ÷10×1.7）÷（9-1）=0.53m

就是说并条曲线图（图 4-2-2）中细节疵点的间隔距离大约是 0.53m，这与并条波谱图（图

4-1）中 40～53 cm 波段上的双柱机械波相吻合。

同样在局部放大的曲线图（图 4-2-3）中，在较大的粗细节疵点之间也叠加着一些较小的粗

细节疵点，在 4 个曲线格中共有大约 15 个间隔距离大致相近的粗细节疵点。那么就有：N=4，

M=15，V=25m/min，U=10cm/min，代入曲线图波长计算公式，其波长大约是：

λ曲 3=（V/U×N）/（M-1）=（25÷10×4）÷（15-1）=0.71m

这与并条波谱图（图 4-1）中 70～80cm 单柱机械波相吻合。

由此可见，并条曲线图（图 4-2）中的粗细节疵点是多种规律交叉重叠变化多样的。这正是

罗拉头牙脱开啮合，被须条拖拉被动旋转，不匀转动的特点。由于牵伸不匀，产生不同规律的长

片段条干疵点。我们将此不良疵点条子纺成粗纱，做条干试验，得到粗纱波谱图（图 4-3）和曲

线图（图 4-4）。

图 4-3

在粗纱波谱图（图 4-3）中，在 4～5m 处有一个单柱机械波，它是并条波谱 图 70～80cm 双

柱机械波反应到粗纱波谱图的机械波。粗纱的总牵伸倍数是 7.0，那么它的计算波长：

λc1 =0.71m×7.0=4.97m

388

图 4-4

同时在 2.7～3.7m 处有一组双柱机械波，它是并条波谱图 40～50cm 双柱机械波反应到粗纱

波谱图的机械波，计算波长为：

λc2 =0.53m×7.0 =3.71m

那么并条波谱图 18～26cm 三柱机械波反应到粗纱波谱图应是 1.3～1.7m 波段上的机牵波，

其计算波长大约为：

λc3=（18+26）/2cm/100×7.0 =1.54m

而它们在粗纱曲线图（图 4-4）上很难找到与它们波长相对应的较明显的粗细节疵点，根据

波长分析它们应是上一组双柱机械波的谐波。

在粗纱曲线图（图 4-4）上，由于粗纱的测试速度为 50m/min，曲线图的纸速为 10cm/min，

所以每个曲线格代表的纱条长度为 5m。那么曲线左侧的 3 个比较明显的粗细节疵点与曲线右侧 2

个比较明显的粗细节疵点的疵点间隔距离基本相等 ，大约为 10m 左右。它与并条波谱图（图 4-1）

和并条曲线图（图 4-2）上波长为 1.4 米左右粗细节疵点在粗纱曲线图（图 4-4）上的对应点相吻

合，其计算波长为：

λc4=1.4m×7.0=9.8m

而这个波长在粗纱波谱图（图 4-3）上是看不到的。因为粗纱波谱图（图 4-3）上显示的最长

波长只到 5 米多，这与粗纱的测试速度为 50m/ min 有关。

通过粗纱曲线图（图 4-4）观看，其它疵点的间隔距离大约是 16m、20m、13m 、35m ……

等；看不出规律。

我们把不良疵点的粗纱拿到细纱工序纺成细纱，做条干试验得到细纱波谱图（图 4-5）和细

纱曲线图（图 4-6）。

细纱的总牵伸倍数是 34.8。那么粗纱曲线图（图 4-4）上，波长为 10m 左右的粗细节疵点反

应到细纱曲线图上的计算波长应是：

λx =λc3×34.8=9.8m×34.8=341m

389

这个波长的规律性条干在细纱曲线图上是无法辨认的。因为细纱波谱图共 54 个频道，最长

波长仅显示 40 米。而整幅细纱曲线图（图 4-6）显示的长度是 400 米。在整幅曲线图上波长

λx=341m 很难显示二个周期的疵点。

图 4-5

图 4-6

细纱曲线图（图 4-6）上从左到右长片段粗节疵点的间隔距离大约是 70m、32m、48m、

56m、64m、48m 等，它们之间的间隔距离无规律可循，单凭细纱波谱图曲线图无法分析到产生

条干纱的真正原因，由于疵点的片段较长，按牵伸倍数只能判断它们是并条工序的问题。

这种变周期的规律性疵点产生的原因，一般情况下应是罗拉脱节或罗拉头牙脱开啮合。有的

时候由于罗拉头牙或罗拉脱开，被须条拖拉被动旋转，疵点间的间隔距离变化不一，很难查到其

疵点的规律性。

结论：并条机第四根罗拉头牙因罗拉缠花发生脱开啮合现象，产生的长片段条干纱，具有多种规

律交叉重叠的特点，在细纱是不容易分辨清楚的。

通过该例我们应注意二点；

1、遇到这种长片段条干问题单凭细纱：和粗纱的波谱图或曲线图是无法判断产生条干疵点

的原因，应向上一道工序追踪查找产生条干疵点的根源；

2、要加强质量意识的宣传教育，当工人遇到类似齿轮脱开、罗拉脱节、皮辊爆轴等问题，

应及时向管理人员反馈，及时追查流入下道工序的不良半制品 ，不可简单地处理机械故

障而继续生产，使不良疵点逐步扩散，产生大面积质量问题。实例 5：

并条条干周期试验得到的波谱图（图 5-1）和曲线图（图 5-2）；

品种：A16.4tex（腈纶 36

S）；工序：并条；机型：FA303；

390

测试仪器：乌斯特条干仪（USTER TEST I-B 型）；

图 5-1

图 5-2

测试参数：条速=25m/min；纸速=10cm/min；量程=±25%；时间=2.5min。

波谱分析：

在并条波谱图（图 5-1）中，在 35～90cm 由多柱机械波组成的像小山包一样的机牵波，最

高峰在 70 多厘米和 50 多厘米左右二处单柱机械波。同时在 10～13cm 和 6～8cm 各有一组双柱

机械波。

在并条曲线图（图 5-2）中曲线上的疵点比较密集，为了便于分析，将它的局部进行放大。

得到局部放大的曲线图（图 5-2-1、图 5-2-2、图 5-2-3）。

图 5-2-1 图 5-2-2 图 5-2-3

在曲线图（图 5-2-1）中，0.8 个曲线格内有 4 个规律性细节疵点，那么就有：N=0.8，M=4，

V=25m/min，U=10cm/min，代入曲线图波长计算公式，得到：

λ曲 1=（V/U×N）/（M-1）=（25 ÷10×0.8）÷（4-1）=0.67m

在曲线图（图 5-2-2）中，1 个曲线格内有 5 个规律性细节疵点，那么就有：N=1，M=5，

391

V=25m/min，U=10cm/min，代入曲线图波长计算公式，其波长：

λ曲 2=（V/U×N）/（M-1）=（25÷10×1）÷（5-1）=0.625m

在（图 5-2-3）粗细节疵点的个数较多，1 个曲线格内大约有 11 个粗细节疵点，那么就有：

N=1，M=11，V=25m/min，U=10cm/min，代入曲线图波长计算公式，其波长：

λ曲 3 =（V/U×N）/（M-1）=（25÷10×1）÷（11-1）=0.25m

在并条波谱图（图 5-1）中，能够找到与波长λ曲 1、λ曲 2相对应的机械波，而找不到与λ曲 3相对

应的机械波，而且在并条曲线图（图 5-2）中没有显示与双柱机械波波长相对应的粗细节疵点。

已知：并条 FA303 的牵伸倍数 E= 4.6×1.3= 6.0。各个罗拉的波长分别为：

前罗拉波长：λ1=3.5×3.14×1.015=11.15cm；

中罗拉波长：λ2=3.5×3.14×1.015×4.6=51.31cm；

后罗拉波长：λ3=3.5×3.14×1.015×6.0=66.93cm；

在并条波谱图（图 5-1）上都能找到与它们对应的机械波，说明这几个部件可能都存在问题。

经上机检查发现，右眼的中罗拉座固定螺丝松动，中罗拉弯曲。

机器运转时，罗拉座随着罗拉晃动，使罗拉隔距发生变化，因而牵伸也随之发生变化，产生

多种规律的条干疵点。同时左眼的前罗拉弯曲，达到 25 道，从并条左眼的波谱图（图 5-3）上看，

前罗拉的机械波比右眼波谱图（图 5-1）的机械波严重得多，条干 CV 值也恶化得多。左眼波谱

图（图 5-3）中后区的机牵波就没有右眼的机牵波严重。

图 5-3

然后把不良疵点条子纺成粗纱，得到粗纱波谱图（图 5-4）和曲线图（图 5-5）。

测试参数；纱速 V=50m/min，纸速 U=10cm/min，量程=±50%，时间=2.5min。

在粗纱波谱图（图 5-4）上，与并条前罗拉弯曲的机械波对应的双柱机械波较明显，而并条

后区的机械波，在粗纱波谱图上反应则不明显。由于该粗纱牵伸倍数是 5.6，所以并条波谱图上

70 多厘米的机械波反应到粗纱波谱图（图 5-4）的波长应是λc=0.7×5.6=3.92m。它以波长为 3.92

米波浪状的长片段不匀显现在粗纱曲线图（图 5-5）的曲线上。

392

图 5-4

图 5-5

图 5-6 是粗纱曲线图（图 5-5）局部放大的图形。

图 5-6

在局部放大的粗纱曲线图（图 5-6）上，粗细节疵点具有一定的规律，在 2 个曲线格内有 17

个规律性粗细节疵点，那么就有：N=2，M=17，V=50m/min，U=10cm/min，代入曲线图波长计

算公式，其波长为：

λ曲 4 =（V/U×N）/（M-1）=（50 ÷10×2）÷（17-1）=0.625m

在粗纱曲线图（图 5-6）上只有波长为 0.625m 一种规律的粗细节疵点。可见，短片段不匀在

曲线上表现不是很明显，但随着牵伸会明显表现出来；而长片段不匀，随着牵伸由表现明显转变

成不很明显。这也说明对于同等的问题，一般短片段不匀较长片段不匀对纱条的危害更严重。

结论：并条机多处问题，中罗拉座固定螺丝松动，中罗拉弯曲、前罗拉弯曲，虽然前罗拉弯曲产

生的短片段不匀在本工序曲线图上无明显显示，但对纱条的危害性更大。实例 6：

并条条干周期试验得到的并条波谱图（图 6-1）和并条曲线图（图 6-2）；

品种：C29.2tex（20

S）；工序：并条；机型：1242CG；总牵伸倍数 5.54。

测试仪器：乌斯特条干仪（USTER TEST I-B 型）；

393

测试参数：条速=25m/min；纸速=10cm/min；量程=±25%；时间=2.5min。

图 6-1

图 6-2

波谱分析：

在并条波谱图（图 6-1）中，在 45～60cm 的波段上有一双柱机械波，波高置顶，为有害机

械波。

图 6-2-1 是并条曲线图（图 6-2）局部放大的曲线图。

图 6-2-1

在局部放大曲线图（图 6-2-1）中，曲线上的疵点有一定的规律，从左侧第 2 个向上的粗节

疵点开始，到右侧到数第 2 个向上的粗节疵点截止，跨越了 5 个曲线格，共有 25 个规律性粗节

疵点。所以就有：N=5，M=25，V=25m/min，U=10cm/min，代入曲线图波长计算公式，波长：

λ曲 1 =（V/U×N）/（M-1）=（25÷10×5）÷（25-1）=0.521m

这就是说并条曲线图上规律性粗节疵点的波长是 52.1cm。这与波谱图（图 6-1）中，在

45～60cm 的波段上的双柱机械波相吻合。

已知该品种并条的总牵伸倍数是 5.54，后罗拉的直径是Ø30mm。那么后罗拉的计算波长是：

λ1=3.0×3.14×5.54=52.19cm；

394

这与波谱图（图 6-1）中 45～60cm 的双柱机械波和λ曲 1相吻合，因而判断是并条机后罗拉问

题。上机检查发现，后罗拉严重缠花，导致产生规律性条干，波谱图上呈现波长为 52.19cm 的机

械波。

并条波谱图（图 6-3）是波谱图（图 6-1）同台另一个锭正常的条干试验图形。

图 6-3

我们把波谱图（图 6-1）的不良疵点条子纺成粗纱，做条干试验得到粗纱波谱图（图 6-4）。

图 6-4

测试参数：纱速=50m/min；纸速=10cm/min；量程=±25%；时间=2.5min。已知粗纱的总牵伸是

7.4 倍。

在粗纱波谱图上（图 6-4）在 3.6～4.1m 有一个单柱机械波，它是并条波谱图（图 6-3）

50～60cm 处机械波在粗纱波谱图上的反应；其计算波长：

λ2=λ1×Ec=52.19cm×7.4=386cm=3.86m

图 6-5 是粗纱波谱图（图 6-4）对应的粗纱曲线图。

图 6-5

图 6-5-1 是粗纱曲线图（图 6-5）局部放大的图形。

395

图 6-5-1

在局部放大的粗纱曲线图（图 6-5-1）上，粗细节疵点很多也很杂乱；但从整体看，形成波

浪状的大的粗节疵点还是具有一定的规律性。从曲线图（图 6-4-1）左侧曲线竖格上的粗节疵点

开始，到右侧曲线竖格上的粗节疵点截止，跨越了 7 个格，共有 10 个规律性粗节疵点；那么就

有：N=7，M=10，V=50m/min，U=10cm/min，代入曲线图波长计算公式， 波长：

λ曲 2 =（V/U×N）/（M-1）=（50÷10×7）÷（10-1）=3.89m

这与粗纱波谱图上在 3.6～4.1m 机械波相吻合，波长λ曲 2与λ2基本相等。

结论：并条后罗拉严重缠花，导致产生规律性条干，形成并条后区双柱机械波.实例 7：

并条条干周期试验得到的并条波谱图（图 7-1）和并条曲线图（图 7-2）。

（图 7-1）

品种：R19.7tex（30

S）；工序：并条；机型：FA303；总牵伸倍数 7.32 倍。

测试仪器：乌斯特条干仪（USTER TEST I-B 型）；

测试参数：条速=25m/min；纸速=25cm/min；量程=±12.5%；时间=2.5min。

（图 7-2）

396

波谱分析：

在并条波谱图（图 7-1）中 70～90cm 疵点波段上，有一双柱机械波。波高至顶，条干恶化。

与以往少见的是，在曲线图（图 7-2）中曲线上的疵点主要显示为细节疵点。细节的振幅远远大

于粗节的振幅。

为了便于分析，分析我们把曲线图（图 7-2）做局部放大，在得局部放大后的曲线图（图 7- 2-1）。该曲线图的纸速与以往的纸速有所区别，该例的纸速是 25cm/min。

图 7-2-1

在局部放大的曲线图（图 7-2-1）中，从左侧曲线竖格上一个向下的细节疵点到右侧曲线竖

格上一个向下的细节疵点截止，共跨越 8 个曲线格，共有 10 个间隔距离基本相等的细节疵点。

所以：N=7，M=10，V=25m/min，U=25cm/min，代入曲线图波长计算公式：

λ曲 1=（V/U×N）/（M-1）=（25÷25×7）÷（10-1）=0.777m=77.7cm

由此可得曲线图（图 7-2-1）周期性规律疵点的平均波长是 77.7cm。这与并条波谱图（图 7- 1）中 70～90m 上的双柱机械波相吻合。

图 7-3、并条机传动图

已知：N= 46

T，M=41

T，K= 90

T，A=56

T。总牵伸 5.23×1.4=7.32。

那么根据并条机传动图（图 7-3），已知条件和传动比波长计算公式求得各牵伸齿轮部分的

波长，见（表 7）：

在波长计算表（表 7）中，与曲线图（图 7-2-1）上周期性规律疵点的平均波长 λ曲 1=77.7cm

相接近的波长是 λ10 =80.52cm 和λ15=80.45cm。根据波长分析是后罗拉后皮辊部分问题。

397

波长计算表（表 7） R19.7tex（30

S）

FA303 总牵伸倍数 E= 7.32

牵伸分配 5.23 ×1.4

变换齿轮 N= 46

M= 41

K= 90

A= 56

波长计算公式 有关部位 波长

λ1=3.14×5.0 压辊，38

T，28

T λ1= 15.70

λ2=107/38×λ1 107

T，45

T λ2= 44.21

λ3=27/107×λ2 d1，27

T λ3= 11.16

λ4=81/28×λ1 81

T，41

T λ4= 45.42

λ5=81/41×λ4 81

T， λ5= 89.73

λ6=43/81×λ5 43

T，M λ6= 47.63

λ7=N/M×λ6 d2，N λ7= 53.44

λ8=71/45×λ2 71

T， λ8= 69.75

λ9=51/71×λ8 51

T，A λ9= 50.10

λ10=K/A×λ9 d3，35

T，K λ10= 80.52

λ11=87/35×λ10 87

T， λ11= 132.2

λ12=41/87×λ11 41

T，罗拉Ø41 λ12= 62.29

λ13=3.14×3.5×1.015 前皮辊 λ13= 11.15

λ14=3.14×3.0E1 中皮辊 λ14= 49.27

λ15=3.14×3.5E 后皮辊 λ15= 80.45

经上机仔细检查发现，牵伸变换齿轮 K=90

T上的螺丝没有紧到位，键与键槽配合较松。机器

运转时，后罗拉轴头与齿轮之间发生不同步顿挫的现象。罗拉突然加速，须条被拉细，产生规律

性细节疵点，形成波谱图（图 7-1）规律性机械波。

结论：变换 K 齿轮上的螺丝未紧到位，键与键槽配合较松，形成规律性条干。实例 8：

该例与上例是同一个品种，同一个机型，同一个工艺条件纺成的熟条。它们的波谱图相似，

条干周期试验得到的并条波谱图（图 8-1）和曲线图（图 8-2）。

图 8-1

398

图 8-2

测试参数：条速=25m/min；纸速=10cm/min；量程=±25%；时间=2.5min。

波谱分析：

在并条波谱图（图 8-1）中 70～90cm 疵点波段上，有一双柱机械波。波高至顶，条干恶化。

在并条曲线图（图 8-2）中，疵点主要显示的是细节疵点。

图 8-2-1

在并条曲线图（图 8-2）局部放大的曲线图（图 8-2-1）中，从左侧曲线竖格上一个向下的细

节疵点到右侧曲线竖格上一个向下的细节疵点截止，共跨越 4 个曲线格，共有 14 个间隔距离基

本相等的细节疵点。所以就有 N=7，M=10，V=25m/min，U=10cm/min，代入曲线图波长计算公

式：

λ曲 1=（V/U×N）/（M-1）=（25÷10×4）÷（14-1）=0.769m=76.9cm，

由此可得曲线图（图 8-2-1）周期性规律疵点的平均波长是 76.9cm。这与并条波谱图（图 8- 1）中 70～90m 波段上的双柱机械波相吻合。

根据疵点的波长是 76.9cm，分析可能还是后罗拉部分问题。已知并条的总牵伸是 7.32 倍，

那么后罗拉部分的波长：

λ=3.5×3.14×7.32= 80.45cm ；

这个波长λ=80.45cm 与λ曲 1=76.9cm 很接近。判断是后罗拉部分问题。

上机检查，后罗拉后皮辊并无问题，当打开车头齿轮箱时，发现与后罗拉同轴的牵伸变换齿

轮 K=90

T齿轮表面被砸堆了二个齿，这可能是机修工更换牙齿时，操作不当，用铁垂头将其搞坏。

当齿轮转动时，每转一周，因齿轮啮合不良产生一次跳动，与该齿轮同轴的后罗拉便因此而产生

滞后顿挫。于是须条便被拉长产生细节，随着机器的不断运行，变产生长片段规律性细节疵点。

结论：牵伸变换齿轮 K 表面被砸堆了二个齿，形成并条后区双柱机械波。

399

实例 9：

在气流纺的条干周期试验中的一个条干曲线图（图 9-1）。

图 9-1

品种：OE83.3tex（7

S）；工序：气流纺；机型：赐来福 288；总牵伸倍数 68 倍。

测试仪器：乌斯特条干仪（USTER TEST I-B 型）；

测试参数：条速=200m/min；纸速=25cm/min；量程=±100%；时间=1min。

波谱分析：

在并条曲线图（图 9-1）中，曲线上的疵点呈锯齿波浪状，二个粗节之间的距离大约在一个

半曲线格左右；而二个细节之间的间隔距离有 1.8 个格和 1.2 个格左右的；仔细观察细节疵点基

本上是（1.8+1.2）个曲线格为一个周期。为了便于分析把曲线图的局部进行放大截取，得到局部

放大的曲线图（图 9-1-1）。

图 9-1-1

在局部放大的曲线图（图 9-1-1）中，从左侧第 2 个曲线竖格上一个粗节疵点顶点到右侧第 1

个曲线竖格上粗节疵点顶点截止，共跨越了 15 个曲线格，共有 11 个粗节疵点。已知：有 N=15，

M=11，V=200m/min，U=25cm/min 。那么代人曲线图波长计算公式：

λ曲 1=（V/U×N）/（M-1）=（200÷25×15）÷（11-1）=12m

由此可得曲线图（图 9-1-1）周期性粗节疵点的平均波长是 12m。

根据已知，求得每个曲线格代表的气流纱的长度是 8 米。所以细节之间疵点的间隔距离大约

是 14m+10m 二个细节疵点为一个周期。

已知气流纺的总牵伸倍数是 68 倍。那么规律性粗节疵点的波长反应到并条波谱图的波长：

λb1=12m÷68=0.1765m= 17.65cm

400

规律性细节疵点的波长反应到并条波谱图的波长：

λb2=14m÷68=0.2058m= 20.58cm

和

λb3=10 m÷68=0.1471m= 14.71cm

细节疵点的总的周期波长是：

λx=λb1+λb2=20.58cm+14.71cm=35.28 cm

根据其波长判断可能是并条问题。

我们从供应熟条的并条机（FA303）的牵伸传动图上得知前罗拉直径是Ø35 mm，那么前罗

拉反应到气流纺的波长是：

λq=35cm×3.14×68÷100=7.47m

它小于周期性粗节疵点的平均波长λ曲 1，所以分析应从并条波谱图上查找对应点。

我们按气流纺的锭号查到对应的棉条，取回棉条做条干试验，得到并条波谱图（图 9-2）和

曲线图（图 9-3）。

测试速度=25m/min，纸速=10cm/min。

图 9-2

图 9-3

在并条波谱图（图 9-2）中，在 11～27cm 的波段上有一个小山包状的机牵波 ，最高峰在

401

17～20cm 上呈现单柱机械波，这与气流纺曲线上粗节疵点的波长反应到并条波谱图的波长

λb1=17.65cm 相吻合。同时在波谱图（图 9-2）30～60cm 的波段上也有一个小山包状的机牵波，

最高峰在 40～46cm 上呈现单柱机械波，气流纺曲线上细节疵点的波长反应到并条波谱图的总波

长λ=35.28cm。在 30～60cm 机牵波的范围内，但与最高峰还相差一个频道

为了便于分析，把并条曲线图（图 9-3）局部进行放大，得到放大的曲线图（图 9-3-1）。在

局部放大的曲线图（图 9-3-1）中，在一个曲线格内有 15 个间隔距离基本相等的粗细节疵点，所

以就有 N=1，M=15，V=25m/min，U=10cm/min

图 9-3-1

λ曲 2=（V/U×N）/（M-1）=（25÷10×1）÷（15-1）=0.1786m=17.86cm

这λ曲 2与波谱图（图 9-2）17～20cm 上的单柱机械波相吻合，与气流纺曲线上粗节疵点的波

长反应到并条波谱图的波长λb1=17.65cm 相吻合，但在并条局部放大的曲线图（图 9-3-1）上找不

到与气流纺曲线上细节疵点的波长反应到并条波谱图上的总波长λx=35.28 cm 相对应的细节。

图 9-4、FA303 并条机牵伸部分传动图

已知：并条机 FA303 的牵伸倍数是 4.89×1.35=6.6；

变换齿轮 N=61

T，M=43

T，K=89

T，A=61

T。代入传动比波长公式，得出各部位的波长计算表

（表 9）：

在波长计算表（表 9）中，λ1=15.70cm 与λ曲 2=17.86cm 比较接近，但这是压辊部分的波长，

是牵伸区外的一个起到挤压棉条作用的部件。一般的情况下，它若是有问题，产生的疵点基本上

都是细节疵点。而不会产生像曲线图（图 9-1）粗细节均有的现象。只有在并条牵伸区内才可以

产生粗细节都存在的不良须条。在波长计算表（表 9）中，与波长λ曲 2和λ相近的波长还有λ2、λ4、

λ6、λ14。

402

波长计算表（表 9） OE83.3tex（7

S）

FA303 总牵伸倍数 E= 6.6

牵伸分配 4.89 ×1.35

变换齿轮 N= 61

M=43 A=61 K= 89

波长计算公式 有关部位 波长 cm

λ1=3.14×5.0 压辊，38

T，28

T λ1= 15.70

λ2=107/38×λ1 107

T，45

T λ2= 44.21

λ3=27/107×λ2 d1，27

T λ3= 11.16

λ4=81/28×λ1 81

T，41

T λ4= 45.42

λ5=81/41×λ4 81

T， λ5= 89.73

λ6=43/81×λ5 43

T，M λ6= 47.63

λ7=N/M×λ6 d2，N λ7= 67.57

λ8=71/45×λ2 71

T， λ8= 69.75

λ9=51/71×λ8 51

T，A λ9= 50.10

λ10=K/A×λ9 d3，35

T，K λ10= 73.10

λ11=87/35×λ10 87

T， λ11= 119.99

λ12=41/87×λ11 41

T，罗拉Ø41 λ12= 56.55

λ13=3.14×3.5×1.015 前皮辊 λ13= 11.15

λ14=3.14×3.0E1 中皮辊 λ14= 46.06

λ15=3.14×3.5E 后皮辊 λ15= 72.53

经上机检查，并条机与这几个波长相关的部件都很正常。但根据波长分析，只有在细纱以前

才有可能产生这种不良条干。在检查中一个不正常的问题引起我们的注意，一个新来的挡车工将

牵伸须条放到压力棒上面纺棉条，导致并条前区的须条从中皮辊出来后在压力棒上面通过，造成

牵伸不畅，形成规律性条干。

中皮辊的波长λ14=46cm 与波谱图（图 9-2）中 40～46cm 上单柱机械波相吻合。除此之外，

并条前区无其它部件会产生机牵波。

结论：被牵伸的须条从压力棒上通过，前区牵伸不良，形成长片段气流条干纱。实例 10：

品种：T9.8tex（60

S）；工序：并条；机型：FA303；总牵伸倍数 9.2 倍。

测试仪器：乌斯特条干仪（USTER TEST I-B 型）；

测试参数：条速=25m/min；纸速=10cm/min；量程=±25%；时间=2.5min。

并条条干周期试验得到的波谱图（图 10-1）和曲线图（图 10-2）。

403

图 10-1

图 10-2

波谱分析：

在并条波谱图（图 10-1）中，在 1～1.3m 的波段上有一个双柱机械波，同时在 0.5～0.7m

的波段上和 0.35～0.45m 的波段上各有一处双柱机械波。按波长分析后二个双柱机械波具有 1～

1.3m 波段上双柱机械波的 1/2 和 1/3 波长的特点，那么 1～1.3m 波段上的双柱机械波应该是主波，

而后二个双柱机械波应分别是主波的偶数谐波和奇数谐波。

在曲线图（图 10-2）中，曲线上细节疵点的振幅远远大于细节的振幅，主要显示细节疵点。

从左侧曲线竖格上一个向下的细节疵点开始，到右侧的曲线竖格上一个向下的细节疵点截止，这

期间跨越了 13 个曲线格，共有 28 个间隔距离基本相等的细节疵点。这样就有 N=13，M=28，

V=25m/min，U=10cm/min，代入曲线图波长计算公式：

λ曲 1=（V/U×N）/（M-1）=（25÷10×13）÷（28-1）=1.204m

这与波谱图（图 10-1）1～1.3m 上的双柱机械波相吻合，因为只有这样一种规律的细节疵点，

因而更加验证了 1～1.3m 波段上的双柱机械波是主波的分析。

图 10-3、牵伸部分传动简图

404

所以根据传动比波长计算公式，结合 FA303 并条机的牵伸部分传动简图求出问题部位。

已知：该品种的变换齿轮 N=61

T，M=43

T，K=91

T，A=45

T。

()   D 主动齿轮齿数之积

被动齿轮齿数之积 波长 3.14 5.0 50.1K/A

38 45 71

107 71 51

  

  

  

A

K

=50.1×91÷45=101.3cm=1.103m

这也与波谱图（图 10-1）1～1.3m 上的双柱机械波相吻合。

按波长分析应该是牵伸变换齿轮 K 出问题。但上机检查，牵伸变换齿轮 K 并无大的问题，只

是个别齿有点磨损；主要问题是牵伸轻重变换齿轮 A=45

T的表面上有 3 个齿被砸堆。

机器转动时，产生周期性震动，产生规律性长片段细节疵点。形成波谱图（图 10-1）1～

1.3m 上的双柱机械波。此现象是机修工换下轻重齿轮时，齿轮与轴配合较紧，机修工违反操作要

求，用铁垂头磕打齿轮齿面，产生震动，便于拿下齿轮，于是将齿面砸堆；而当下一个机修工换

上这个齿轮时，没能仔细观察齿轮表面所致。

按波长计算λ=1.013m 应该是变换齿轮 K 的波长，但问题出现在变换齿轮 A 上，它的计算波

长应是λa=50.1cm。对应的机械波应该在 50 厘米的波段上出现，而不是波谱图（图 10-1）显示

的 1～1.3m 双柱机械波。但这就是事实，其中的奥妙还有待于读者深入研究。但有一点，当按波

长分析到问题的部位时，上机检查求证是很必要的。

结论：牵伸变换齿轮 A 有 3 个齿被砸堆，牵伸时变换齿轮 A 震动，产生长片段细节条干。

下面是牵伸变换齿轮 A 有 3 个齿被砸堆的条干试验原图（图 10-4）。

图 10-4 是实例 26 条干试验的原图。

405

实例 11：

并条条干周期试验得到的波谱图（图 11-1）和曲线图（图 11-2）。

图 11-1

品种：JT/C7.3tex（80

S）；工序：并条；机型：FA311；总牵伸倍数 E=8.5 倍。

测试仪器：乌斯特条干仪（USTER TEST I-B 型）

测试参数：条速=25m/min；纸速=10cm/min；量程=±25%；时间=2.5min。

图 11-2

波谱分析：

在并条波谱图（图 11-1）中，并无明显的机械波，只是在后区 30～100cm 的波段上有一个

不太明显的牵伸波，整个波形很低低于正常波谱图。条干 CV 值偏高为 3.81%，正常的条干 CV

值是 2.2%左右。

在曲线图（图 11-2）中，曲线左侧有明显的波浪状粗细不匀，而曲线右侧的波浪则不是很明

显。左侧曲线的波浪跨越大约 2.5 个曲线格，由于每个曲线格代表的须条长度为：

25m/min÷10cm/min=2.5 米/cm

那么每个波浪周期大约是λ末=2.5 米/厘米×2.5 格（厘米）=6.25 米。然而末并条一般不会产生这么

长的周期性疵点。分析可能是上一道并条产生的疵点。

末并条λ末的波长反应到上道混二并条的波长是：

λ2=λ末÷E=6.25÷8.5=0.735m

于是我们取来混二并条做条干试验，得到混二并条的波谱图（图 11-3）和曲线图（图 11-4）。

在混二并左眼的波谱图（图 11-3 左）中，在 50～100cm 的波段上出现一组机牵波，最高峰在

406

60～80cm 的波段上；而右眼的波谱图（图 11-3 右）的波形图基本正常。同时在对应的曲线图

（图 11-4）中存在着粗细节都有的规律性疵点。（图 11-4-1）是曲线图（图 11-4）的局部放大

的图形。

测试参数：条速=25m/min；纸速=10cm/min；量程=±25%；时间=2.5min。

图 11-3 左眼

图 11-3 右眼

图 11-4

图 11-4-1

在局部放大的曲线图（图 11-4-1）中，左侧曲线竖格上的一个粗节疵点开始 ，到右侧曲线竖

格上的一个粗节疵点截止，这期间共跨越了 5 个曲线格，共有 18 个规律性粗节疵点。所以就有

N=5，M=18，V=25m/min，U=10cm/min，代入曲线图波长计算公式：

λ曲 1=（V/U×N）/（M-1）=（25÷10×5）÷（18-1）=0.735m=73.5cm

这与波谱图（图 11-3）60～80cm 的波段上双柱机械波相吻合。

407

已知机型为 FA302 的混二并条的牵伸倍数是 6.6 倍，那么混二并条的第 3 根皮辊的波长是：

λ=3.5cm×3.14×6.6=72.5cm

这个波长与曲线图所求的疵点的波长λ曲 1很接近。

根据波长分析，判断为左眼后区皮辊有问题。立即上机检查，发现混二并条左眼的第 3 根皮

辊左侧的皮辊布司（即轴套）没有完全卡进罗拉座上面的轴套凹槽内。使混二并条后区产生以第

3 个皮辊波长为主波长的机牵波。

为了观察末并条不良的疵点条，在粗纱波谱图和曲线图上的实际波形情况，我们把不良疵点

的末并条纺成粗纱，做条干试验，得到粗纱波谱图（图 11-5）和曲线图（图 11-6）。

测试速度=50m/min；纸速=10cm/min；量程=±50%；时间=2.5min。

图 11-5

图 11-6

在粗纱波谱图（图 11-5）上，整个波形图较正常波形图要低，图上同样没有明显的机械波和

牵伸波。而粗纱曲线图（图 11-6）上，曲线呈波浪状长片段不匀。在跨越 19 个曲线格内有二个

周期的波浪状长片段不匀，那么每个周期的长度就是大约 8.5×50/10=42.5 米。如果在细纱曲线图

上将无法辨出长片段不匀的疵点曲线，因为在整个细纱曲线上长片段不匀还不到半个周期。

从并条曲线图（图 11-2）中看，头道并条不良的条子经过末道并条的并合后，其部分长片段

不匀得到改善，振幅减轻，有的粗细条互相叠加，很难看清其规律。

结论：头道并条第 3 个根皮辊布司（即轴套）没有完全卡进罗拉座上面的轴套凹槽内，造成后区

牵伸不良，产生以第 3 个皮辊波长为主波长的机牵波。实例 12：

96 年 3 月并条条干周期试验得到的波谱图（图 12-1）和曲线图（图 12-2）。

408

图 12-1 右

品种：JT/C13.1tex（45

S）；工序：并条；机型：FA303；

测试仪器：乌斯特条干仪（USTER TEST I-B 型）；

测试参数：条速=25m/min；纸速=10cm/min；量程=±25%；时间=2.5min。

图 12-1 左

与末并条右眼的波谱图（图 12-1 右）相对应的曲线图是（图 12-2）。

图 12-2

波谱分析：

在末并条右眼的波谱图（图 12-1 右）中，出现了多处机械波，在 1.8～2.3m、1.3～1.6m 的

出现二处双柱机械波，同时在 0.7～0.9m、0.3～0.4m 也存在双柱机械波；在前罗拉前皮辊部位

的 11～13cm 出现单柱机械波，它的 5.5～6.5cm 的谐波也同时出现。而在末并条左眼的波谱图

（图 12-1 左），除波长在 1 米以内的几个波高较低的机械波以外，在 1 米以外没有同上图一样的

机械波。看来呈现问题的是末并条右眼，此例是一个多部位的综合问题。

在末并条的曲线图（图 12-2）中，曲线上呈现一种粗细节同时存在的较大的规律性疵点；从

曲线图左侧曲线竖格上一个向下的细节疵点开始，横向向右，到右侧倒数第 3 个曲线竖格上一个

向下的细节疵点截止，共跨越了 18 个曲线格，共有 12 个间隔距离基本相等的规律性细节疵点。

即 N=18，M=12；已知 V=25m/min，U=10cm/min，那么代入曲线图波长计算公式，曲线（图

409

12-2）上规律性细节的波长：

λ曲 1=（V/U×N）/（M-1）=（25÷10×18）÷（12-1）=4.09m

这个波长已超出并条波谱图（图 12-1）的波长图谱的范围。

于是我们把测试的速度提高到 V=50m/min，纸速仍是 U=10cm/min，重做条干试验，得到末

并条波谱图（图 12-3）和曲线图（图 12-4）。

在并条波谱图（图 12-3）中，在 4 米多的位置有一个单柱机械波，与λ曲 1=4.09m 这个波长相

吻合；其它部位的机械波的波长与并条波谱图（图 12-1 右）上的机械波波长相同。

图 12-3

图 12-4

在并条曲线图（图 12-4）中，从曲线图右侧第 5 个曲线竖格上一个向下的细节疵点开始，到

左侧倒数 5 个曲线竖格上一个向下的细节疵点截止，共跨越了 21 个曲线格，共有 26 个间隔距离

基本相等的规律性细节疵点；即 N=21，M=26；已知 V=50m/min，U=10cm/min，所以代入曲线

图波长计算公式为：

λ曲 2=（V/U×N）/（M-1）=（50÷10×21）÷（26-1）=4.04m

这个波长λ曲 2与波长λ曲 1基本相等。

在一般的情况下，4 米多波长的周期性疵点应该是上一道并条产生的；

可是正常情况下，如果是混二并条产生的疵点，那么末并条的二个眼纺出的熟条都会出现不

良的疵点条子，从上面末并条波谱图（图 12-1 左）上看，并没有出现 1 米以外的长片段不匀，因

而判断还是末并条右眼中后部出现问题。

410

经上机仔细检查，发现末并条右眼的中罗拉产生了脱节问题。脱节的中罗拉被动地被须条拖动，

产生的波长已不是原有的波长。

图 12-4-1、并条机传动图

已知：末并条的牵伸倍数 Eb=5.78×1.35=7.8。支数牵伸倍数 7.4。

那么中罗拉的计算波长：

λ1=3.5cm×3.14×5.78=63.5cm

而产生的是波长为 4 米左右的粗细节、振幅基本相等的长片段疵点。

由于通过试验查到问题时，已有一部分不良疵点的熟条流入粗纱工序，所以立即组织相关人

员利用条干仪的曲线图功能，把不良的疵点熟条和粗纱基本全部挑出，个别流入细纱工序纺成细

纱的不良管纱通过自动络筒的电清功能剪切下来，减少了损失。

下面不良粗纱的波谱图（图 12-5）和曲线图（图 12-6），它们是中罗拉脱节的不良条子所纺

的粗纱做条干试验得到的粗纱波谱图和曲线图。

图 12-5

测试速度：50m/min；纸速=10cm/min；量程=±50%；时间=2.5min。

在粗纱波谱图（图 12-5）中，0.8～1.0m 和 0.4～0.5m 处的双柱机械波是末并条波谱图（图

12-1 右）上前皮辊问题在粗纱波谱图上相对应的机械波；其中 0.4～0.5m 处的双柱机械波是

0.8～1.0m 处双柱机械波相对应的偶数谐波。

在粗纱曲线图（图 12-6）中，由于粗纱的牵伸倍数是 Ec=7.3 倍，经过粗纱的牵伸，末并条

中罗拉脱节产生的比较明显的粗细节，已被拉长为接近 10 米的粗细节；那么粗细节之间的隔距

411

离也被拉伸得很长，粗细节之间的间隔距离的理论计算波长：

λ2=λ曲 1×Ec=4.09×7.3=29.86m

我们通过曲线图波长分析方法求其波长，从曲线图（图 12-6）右侧第 8 个曲线竖格上一个向

下的细节疵点开始，到左侧倒数 4 个曲线竖格上一个向下的细节疵点截止，共跨越了 18 个曲线

格，共有 4 个间隔距离基本相等的规律性细节疵点；即 N=18，M=4；已知 V=50m/min，U=10

cm/min，所以代入曲线图波长计算公式为：

λ曲 3=（V/U×N）/（M-1）=（50÷10×18）÷（4-1）=30m

图 12-6

基本上每隔 6 个曲线格就有一个比较明显的细节疵点，λ曲 3=30m 这个波长在粗纱波谱图上是

无法显示的，只能通过曲线图出来。

在粗纱波谱图（图 12-5）中 5 米处的机械波是反应到末并条的波长是：

λ3=5m÷7.3=0.685 m

这个波长与末并条波谱图（图 12-1 右）上 0.7～0.9m 的双柱机械波很接近，基本吻合。末

并条的后罗拉直径是 35mm，根据机械波波长计算公式，求得末并条后罗拉部分的波长：

λ4=π×D×E=3.5cm×3.14×7.4=81.3cm

这个波长λ4 与末并条波谱图（图 12-1 右）上 0.7～0.9m 的双柱机械波相吻合。分析判定应

是末并条后罗拉部分有问题。

经上机仔细检查，发现与后罗拉同轴的牵伸变换齿轮 K 牙的键槽磨大，与后罗拉轴头上的键

配合时有间隙。也就是说牵伸变换齿轮 K 牙的问题是产生并条波谱图（图 12-1 右）上 0.7～0.9m

的双柱机械波的根源。

末并条后罗拉部分的波长反应到粗纱波谱图上的理论计算波长是：

λ5=λ4×Ec=81.3cm×7.3=595cm=5.95m

因为粗纱波谱图最长的波长只能显示到 5 米多，因而可以说，粗纱波谱图（图 12-5）中 5 米

处的机械波是末并条牵伸变换齿轮问题在粗纱波谱图上相对应的机械波。

412

下面是末并条中罗拉脱节和牵伸变换齿轮键槽修复后的条干试验波谱图（图 12-7）和曲线图

（图 12-8）。

在末并条波谱图（图 12-7）中，在 10 处有二个单柱机械波。它与末并条波谱图（图 12-5）

和末并条波谱图（图 12-1）中的 11～13cm 上的机械波是同一个问题 ，是同一个前皮辊产生机

械波。

图 12-7

图 12-8

图 12-6-1

在曲线图（图 12-6）中同时还存在与（图 12-5）中 0.8 ～1.0m 机械波相对应的粗细节疵点。

我们从曲线图（图 12-6）中截取一段曲线进行放大，得到局部放大的曲线图（图 12-6-1）。

在局部放大的曲线图（图 12-6-1）中，一个曲线格内，共有 6 个间隔距离基本相等的细节疵

点，即 N=1，M=6；V=50m/min；U=10cm/min，所以代入曲线图波长计算公式：所以曲线疵点

的波长：

λ曲 4=（V/U×N）/（M-1）=（50÷10×1）÷（7-1）=0.833m

这个波长与波谱图（图 12-5）中 0.8～1.0m 的机械波相吻合。

413

经上机检查，并条机前皮辊产生机械波的原因是前皮辊的皮辊轴磨损变细。其计算波长为：

λ6=π×D×E=3.5cm×3.14×1.015=11.15cm

反应到粗纱波谱图上的波长是：

λ7=π×D×E=3.5cm×3.14×1.015×7.3=80.67cm

这个波长也与波谱图（图 12-5）中 0.8～1.0m 的机械波相吻合。

下面是换掉不良前皮辊后的条干试验并条波谱图（图 12-9）。并条波谱图上基本上没有明显

的机械波，波谱图恢复正常。

图 12-9

细纱波谱图（图 12-10）和细纱曲线图（图 12-11）是末并条中罗拉脱节、牵伸变换齿轮 K

键槽磨损和前皮辊的皮辊轴磨损变细三个问题同时叠加在一起的细纱波谱图和细纱曲线图。

图 12-10

图 12-11

细纱的牵伸倍数是 34 倍，那么在细纱工序，末并条前皮辊理论计算波长：

λ7=3.5cm×3.14×1.015×7.3×34=2769cm=27.69m

414

末并条牵伸齿轮 K 的理论计算波长：

λ8=3.5cm×3.14×7.4×7.3×34=20185cm=202m

所以波谱图上也只能显示末并条前皮辊问题的机械波。而末并条中罗拉脱节问题反应的细纱

工序的波长是：

λ9=4.09m×7.3×34=1015m

在 400 米的曲线图上半个周期都不到。因而细纱曲线图（图 12-11）上多种问题叠加，很难

分析其相应的波长。

结论：末并条中罗拉脱节、牵伸变换齿轮 K 键槽磨损和前皮辊的皮辊轴磨损变细三个问题同时出

现，相互叠加，形成长片段不匀的严重条干纱。

以往在前面的波谱分析时，根据各疵点之间的间隔距离是否相等，来判断条干纱疵是规律性

条干纱疵还是无规律条干纱疵。规律性条干纱疵所表现的特征是，每个条干纱疵的大小、长短、

粗细都基本相近，每二个相邻是条干纱疵的中心间隔距离是基本相等的，即波长是一个定值。

产生这些条干纱疵的原因，一般是纺纱设备的某一个部件缺陷所致，该部件每转一周就会产

生一个条干纱疵，，由于它具有规律性，因而称其为规律性条干纱疵；反之，称其无规律条干纱

疵，因为无规律条干纱疵各方面都是变化不定的。

然而，在波谱分析实例中，我遇到了一种周期发生变化的规律性条干纱疵，我称之为变周期

规律性条干纱疵。变是绝对的，不变是相对的。说其变，是讲在条干纱疵产生的不同阶段，条干

纱疵的周期发生变化，即条干纱疵的波长发生变化；说其不变，是讲在条干纱疵生产的某一个阶

段，条干纱疵体现为周期性，即条干纱疵的波长不发生变化。

下面，我们通过下一例来感知变周期条干纱疵的产生过程。实例 13：

96 年 11 月，在粗纱的条干周期试验中，遇到不良的粗纱波谱图（图 13-1a）和粗纱曲线图

（图 13-1b）。由于条干严重恶化，疵点间隔距离较大，且它们的规律性变化较多，感觉并不是

单锭的问题。于是我们又加大了取样量，得到粗纱波谱图（图 13-2a）、粗纱曲线图（图 13- 2b）、粗纱波谱图（图 13-3a）、粗纱曲线图（图 13-3b），粗纱曲线图（图 13-3c 和图 13-1c）。

品种：C/T29.3 tex（20

S）；工序：并条、粗纱、细纱；

测试仪器：乌斯特条干仪（USTER TEST I-B 型）；

粗纱测试参数：纱速=50m/min；纸速=10cm/min；量程=±50%；时间=2.5min。

第 1 个粗纱图例：波谱图（图 13-1a）和曲线图（图 13-1b）。

415

图 13-1a

在波谱图（图 13-1a）中，在 2 米和 4 米左右分别出现小的牵伸波，在 1 米处还有一个不是

很高的双柱机械波。

图 13-1b

图 13-1c 为 5 分钟时长的细纱曲线图

而曲线与图上的疵点咋看是有一定规律的，但仔细观察它们还有一点差异，下面以列表的方

式统计二个疵点之间的间隔距离。

注释：在波谱图 13-1b 上，从左边第 1 个疵点到左边第 2 个疵点，二个疵点之间共跨越 8.3

个曲线格，间隔的距离是 41.5m。

波谱图 29-1b 29-1b 29-1b 29-1c 29-1c 29-1c 29-1c 29-1c 29-1c 29-1c

左右疵点 1～2 2～3 3～4 1～2 2～3 3～4 4～5 5～6 6～7 7～8

曲线格数 8.3 格 8.3 格 7.5 格 7.5 格 9.3 格 6.3 格 6.3 格 5.2 格 8.3 格 10.5 格

间隔长度 m 41.5 41.5 37.5 37.5 46.5 31.5 31.5 26.0 41.5 52.5

表 13a

从图表中看有 3 组规律疵点的波长为 41.5 m、37.5 m、31.5 m，其余无规律。

第 2 个粗纱图例：粗纱波谱图（图 13-2a）、粗纱曲线图（图 13-2b）。

在波谱图（图 13-2a）上，只有 5 米左右一个机械波，其它波形被压得很低。

416

图 13-2a

在曲线图（图 13-2b）上，从左侧第 1 个细节疵点开始，向右到第 8 个大的细节疵点截止，

基本上是 2 个半左右曲线格为一个粗细节周期，大约跨过 18.5 个曲线格，共有 8 个间隔距离大致

相等的较大的细节疵点。即 N=18.5，M=8；V=50m/min；U=10cm/min，所以代入曲线图波长计

算公式，其波长是：

λ曲 2b=（V/U×N）/（M-1）=（50÷10×18.5）÷（8-1）=13.2m

也就是说它们的波长大约是 13.2m。

图 13-2b

第 3 个粗纱图例：波谱图（图 13-3a）、曲线图（图 13-3b）。

在粗纱波谱图（图 13-3a）中，同上图（图 13-2a）一样在 5 米左右也一个机械波，其它波

形被压得更低。

图 13-3a

在粗纱曲线图（图 13-3b）上，在中间的几个标注黑点的细节大疵点地方，共有 4 个细节疵

点，跨越大约 8 个曲线格；疵点之间间隔距离大约是 2.6 个曲线格。 即 N=8，M=4；V=50m/min；

U=10cm/min，所以代入曲线图波长计算公式，得：

417

λ曲 3b-1=（V/U×N）/（M-1）=（50÷10×8）÷（4-1）=13.3m

图 13-3b

在曲线图（图 13-3b）的右侧标注黑点的粗节之间，在 6 个曲线格内，有 5 个间隔距离基本

相等的粗节疵点产生。疵点之间的间隔距离大约是 1 个半曲线格。即 N=6，M=5；V=50m/min；

U=10cm/min，所以代入曲线图波长计算公式，得：

λ曲 3b-2=（V/U×N）/（M-1）=（50÷10×6）÷（5-1）=7.5m

可见上面三个曲线例图呈现多种规律的粗细节疵点，疵点的间隔距离（即波长）由 40 多米

减少到 30 多米，而后逐渐减少到 10 多米，最终减少到 7.5 米。它们的波长与波谱图最长的 5 米

机械波不相吻合，波长差异较大。这是因为粗纱的测试速度是 50m/min，因而波谱图最长的波长

只能显示到 5 米，这是测试仪器的固有因素。

在粗纱工序纺该品种所用的粗纱机是 A454E，根据传动比波长计算公式：

()    D 主动齿轮齿数之积

被动齿轮齿数之积 波长

在粗纱 D-是前罗拉直径。

粗纱 A454E 牵伸部分简图

代入工艺条件和各个部件的直径或齿轮齿数，得到粗纱波长计算表（表 13b）：

在粗纱波长计算表（表 13b）中，最长的计算波长是 75.8cm，远远小于上面三例曲线图条干

疵点的波长。

说明产生条干疵点的部位应该在并条工序。发现问题后并条便立即停止了该品种的并条生产。

418

组织追查不良条干粗纱和熟条，查找产生问题的根源。

机型 A454E 品种 CVC29.3tex（20

S） 备注

表 13b 总牵伸倍数 E= 7.18

牵伸分配 5.473 ×1.312

变换齿轮 Z7=44 Z9=36

波长计算公式 有关部位 波长 cm

λ1=3.14×2.8 d1，19

T，56

T λ1= 8.79 罗拉直径Ø28mm

λ2=76/19×λ1 76

T，Z7 λ2= 35.168

λ3=79/Z7×λ2 d3，79

T，30

T λ3= 63.1

λ4=Z9/30×λ3 47

T，Z9 λ4= 75.8

λ5=29/47×λ4 d2，29

T λ5= 46.8

λ6=3.14×3.1 前皮辊 λ6= 9.7 前皮辊直径Ø31mm

λ7=3.14×2.5E1 中铁辊 λ7= 43.0 中铁辊直径Ø25mm

λ8=3.14×3.0 E 后皮辊 λ8= 67.6 后皮辊直径Ø30mm

Λ9=3.14×3.8E1 上皮圈 λ9= 65.3 上皮圈直径Ø38mm

Λ10=3.14×3.6E1 下皮圈 λ10= 61.9 下皮圈直径Ø36mm

按照粗纱试样的机台锭号把粗纱机后对应的熟条取回做条干试验，得到对应的三组并条波谱

图、曲线图：

波谱图（图 13-4a），曲线图（图 13-4b）；波谱图（图 13-5a），曲线图（图 13-5b）；波谱图

（图 13-6a），曲线图（图 13-6b）；

并条测试参数：条速=25m/min；纸速=10cm/min；量程=±25%；时间=2.5min。

第 1 个并条图例：波谱图（图 13-4a）、曲线图（图 13-4b）。

图 13-4a

图 13-4b

419

与粗纱的第一个例图一样，疵点的间隔距离从左到右，由大到小，由 7 米左右减少到 5 米左

右。详见下面并条曲线图（图 13-4b）上的疵点间隔距离统计表（表 13c）：

波谱图 29-4b 29-4b 29-4b 29-4b 29-4b 29-4b 29-4b 29-4b 29-4b 29-4b

左～右 1～2 2～3 3～4 4～5 5～6 6～7 7～8 8～9 9～10 10～11

格数 2.7 格 2.3 格 2.8 格 2.8 格 1.9 格 2.1 格 2.1 格 1.5 格 2.1 格 1.7 格

m 6.75 5.75 7 7 4.75 5.25 5.25 3.75 5.25 4.25

在表 13c 中，有二组规律性疵点，其波长λ曲 4b=7m、5.25m；其余则看不到规律。

第 2 个并条图例：波谱图（图 13-5a），曲线图（图 13-5b）；

图 13-5a

图 13-5b

在波谱图（图 13-5a）中，在 0.5～2 米处呈现机牵波，最高峰在 0.8～1 米处 。在曲线图

（图 13-5b）中，曲线中间的几个较大的粗细节疵点间隔距离基本相等，曲线中间有 6 个较大的

粗细节疵点，跨越接近 9 个曲线格，它的波长是：

λ曲 5b=（V/U×N）/（M-1）=（25÷10×8.8）÷（6-1）=4.4m

每二个疵点的间隔距离大约是 4.4 米（约 1.7 个曲线格）。经仔细观察在较大的粗细节疵点

中间还叠加着一些较小的粗细节疵点。把这些疵点局部放大得到曲线图（图 13-5b-1、图 13-5b- 2）：

图 13-5b-1 图 13-5b-2

420

在局部放大的曲线图（图 13-5b-1）中，从左侧曲线竖格上一个向下的小细节疵点开始，向

右到右侧曲线竖格上一个向下的较大的细节疵点截止，共跨越了 7 个曲线格，共有 22 个细节疵

点，那么大小疵点的叠加后的波长是：

λ曲 5b-1=（V/U×N）/（M-1）=（25÷10×7）÷（22-1）=0.83m

同样在局部放大的曲线图（图 13-5b-2）中，从左侧曲线竖格上一个向下的较小细节疵点开

始，向右到右侧曲线竖格上一个向下的较小的细节疵点截止，共跨越了 6 个曲线格，共有 19 个

细节疵点，那么大小疵点的叠加后的波长是：

λ曲 5b-2=（V/U×N）/（M-1）=（25÷10×6）÷（19-1）=0.83m

尽管较大的粗细节之间的间隔距离有差异，但大小粗细节疵点叠加后的波长基本上是一致的；

这个波长 0.83 米与波谱图（图 13-5a）0.8～1 米处的双柱机械波相吻合。

第 3 个并条图例：波谱图（图 13-6a），曲线图（图 13-6b）；

图 13-6a

图 13-6b

在波谱图（图 13-6a）中，在 0.5～2 米处呈现机牵波，最高峰在 0.8～.0.9 米处。在曲线图

（图 13-6b）中，较大的粗细节疵点的规律性不是很连续；但是有一点，在较大的粗细节密集区，

其疵点的间隔距离是越来越短，如曲线图（图 13-6b）右侧一组较大的粗细节疵点的局部放大图

（图 13-6b-1）中，从左侧曲线竖格到右侧曲线竖格上，共有 9 个较大的粗细节疵点，它们共跨

越了 3 个曲线格；那么它们的波长是：

λ曲 6b-1=（V/U×N）/（M-1）=（25÷10×3）÷（9-1）=0.94m

在曲线图（图 13-6b）的其它区段上，大小粗细节疵点叠加后的间隔距离同样具有一定的规

律。如局部放大的曲线图（图 13-6b-2 和图 13-6b-3）。

421

图 13-6b-1

图 13-6b-2 图 13-6b-3

在局部放大的曲线图（图 13-6b-2）中，从左侧曲线竖格到右侧曲线竖格上，共有 8 个大小

粗节疵点，它们共跨越了 2 个曲线格；其波长是：

λ曲 6b-2=（V/U×N）/（M-1）=（25÷10×2）÷（8-1）=0.71m

在局部放大的曲线图（图 13-6b-3）中，从左侧曲线竖格到右侧曲线竖格上，共有 16 个大小

细节疵点，它们共跨越了 5 个曲线格；其波长是：

λ曲 6b-3=（V/U×N）/（M-1）=（25÷10×5）÷（16-1）=0.83m

第 3 个并条图例中的 3 个波长都与波谱图（图 13-6a）中 0.5～2 米处的机牵波相吻合，同时

波长λ曲 6b-3与最高峰在 0.8～.0.9 米处的机械波相吻合。

在三个并条图例中，其曲线图上较大的粗细节疵点之间的间隔距离（即波长） 有大逐渐变小，

由波长λ曲 4b=7 米、5.25 米，到λ曲 5b=4.4 米，再到λ曲 6b=0.94 米。并条的这三个例子分别是并条工

序中班、夜班和早晨所纺的条子；而前面讲过的三个粗纱例子也是对应的中班、夜班和早晨所纺

的条子纺成的粗纱。

在并条工序，纺出不良条干熟条的是 17#并条机，机型是 FA302，其牵伸倍数是：

Eb=5.82×1.53=8.908

牵伸变换齿轮 T=62，R=49，Q=52，G=45，K=86，H=46。其它齿轮及工艺部件条件，参

看 FA302 并条机牵伸传动部分简图。

在并条机的波长计算表（表 13d）中，找不到波长超过 2 米多的对应部件。而在表 13d 中，

能找到与波长λ曲 6b-1=0.94m、λ曲 6b-2=0.71m、λ曲 6b-3=0.83m 相近的波长。主要有λ8、λ9、λ11、λ15

等相近的波长。

当机修工在 17#并条机检查时，从表面上看与并条曲线图（图 13-6b）中疵点波长相近的各

个部位都很正常，没有发现什么问题；但是做 17#并条的条干试验 ，还是右眼的条子做出与并条

422

波谱图（图 13-6a）和曲线图（图 13-6b）基本相同的图形，因而确定该并条机的右眼还是有问

题。

FA302 并条机牵伸传动部分简图

根据已知条件，结合传动简图和传动比波长公式列出 该品种的并条机波长计算表（表 13d）：

波长计算表（表 13d） FA302 C/T29.3tex（20

S）

总牵伸倍数 E=8.908 牵伸分配 5.82×1.53

变换齿轮 T=62，R=49 Q=52，G =45 K=86 H=46

波长计算公式 有关部位 波长 cm

λ1=3.14×5.0 压辊，23

T，34

T， λ1= 15.7

λ2=63/34×λ1 63

T λ2= 29.1

λ3=31/63×λ2 d1，31

T λ3= 14.3

λ4=75/23×λ1 75

T，R λ4= 51.2

λ5=T/R×λ4 T，d2 λ5= 64.8

λ6=81/34×λ1 81

T，34

T λ6= 37.4

λ7=61/43×λ6 61

T，G λ7= 53.1

λ8=Q/G×λ7 Q，H λ8= 61.3

λ9=K/H×λ8 41

T，K λ9= 114.6

λ10=71/41×λ9 71

T， λ10= 198.5

λ11=35/71×λ10 35

T，d3 λ11= 97.9

λ12=51/41×λ9 51

T，导条罗拉， λ12= 142.6

λ13=3.14×3.5×1.0136 前皮辊 λ13= 11.1

λ14=3.14×3.0E1 中皮辊 λ14= 54.8

λ15=3.14×3.5E 后皮辊 λ15= 97.9

于是我上机进行仔细检查，我发现与波长λ5相对应的并条机的右眼第 2 根罗拉用手接触时有

些松动，原来是该处中罗拉脱节松动，但还没有完全脱开。于是机修工将脱节的中罗拉紧上，修

理后做条干试验，波谱图曲线图恢复正常，条干 CV 值是 3.5%也恢复正常。

在以上的曲线图实例中，我们看到，同一个曲线上同时存在几种波长的周期性条干纱疵，并

且随着牵伸其波长在不断地变化，而且粗纱使用的条子与条干试验用的条子存在条段上的差异，

因而不能将粗纱与并条做到一一对应，但是它们的变化形式是非常相似的。

下面的三组细纱波谱图和曲线图是与前面三组并条和粗纱对应的细纱波谱图和曲线图。一张

曲线图内出现的大疵点也就 1～2 个，无法辨认其规律性。

423

图 13-7a

图 13-7b

图 13-8a

图 13-8b

图 13-9a

424

图 13-9b

在距上次罗拉脱节修复二天后的粗纱条干周期试验中，又发现了下面的不良粗纱波谱图（图

13-10a）、粗纱曲线图（图 13-10b）和粗纱波谱图（图 13-11a）、粗纱曲线图（图 13-11b）。

图 13-10a

图 13-10b

图 13-11a

图 13-11b

图 13-11b 局部放大的曲线图（图 13-11b-1）。

425

图 13-11b-1

粗纱机机后，对应条子的并条波谱图（图 13-11c ）

图 13-11c

从波谱图（图 13-10a）、曲线图（图 13-10b）的波形看与前面讲过的波谱图（图 13-2a）、

曲线图（图 13-2b）非常相似；而波谱图（图 13-11a）、曲线图（图 13-11b）疵点的波形规律

则跟以往的规律不同，在局部放大的曲线图（图 13-11b-1）中，每个曲线竖格左边基本相同的位

置都有一组粗细节疵点，那么它的波长大约是一个曲线格代表纱条的长度：λc=50÷10=5m；已知

粗纱的牵伸倍数 7.2 倍，那么波长λc 反应到并条的波长是：λb=5÷7.2=0.69m，这个波长与该粗纱

机机后对应条子的波谱图（图 13-11c）中 0.6～0.7 米的机械波相吻合。

λb与并条机波长计算表（表 13d）中，中罗拉部分的波长λ5=64.8cm 想接近，说明并条的中

罗拉又出现了异常现象。

再次取 17#并条机的试样做条干试验，得到波谱图（图 13-12a）、曲线图（图 13-12b）。

图 13-12a 左眼

图 13-12a 右眼

426

图 13-12b 右眼

在并条机左眼的波谱图（图 13-12a 左眼）上，波形图很正常。而在并条机右眼的波谱图

（图 13-12a 右眼）上，出现了以 0.6～0.7m 处的机械波为最高峰的机牵波。

在并条曲线图（图 13-12b 右眼）上，曲线上基本都是较大的粗细节疵点，而且还具有规律；

取图上 ab 二点，在这二个曲线竖格之间共有 13 个细节疵点，共跨越了 3 个曲线格，那么它的波

长是：

λ曲 12b=（V/U×N）/（M-1）=（25÷10×3）÷（13-1）=0.625m=62.5cm

这个波长与并条波谱图（图 13-12a 右眼）0.6～0.7m 处的机械波相吻合。

在上面的并条机波长计算表（表 13d）中，中罗拉部分的波长是λ5=64.8cm，或按机械波波

长公式计算得到的波长：λb=π×D×E =3.5cm×3.14×5.82=63.96cm。这都也与图 13-12a 右眼中

0.6～0.7m 处的机械波相吻合，与λ曲 12b=62.5cm 非常接近。因而判断又是中罗拉脱节。

上机检查发现，中罗拉的确又发生了脱节现象，与前次罗拉脱节不同的是罗拉节丝扣完全脱

开，当摇架卸压后，中罗拉可以比较灵活转动；同时右侧罗拉座位置不正。为了彻底解决这个问

题，车间保全工将整个中罗拉换掉，中罗拉罗拉座重新定位。修复后，该机台在也没有发生此类

问题。

图 13-13a。

图 13-13b

427

细纱波谱图（图 13-13a）和细纱曲线图（图 13-13b）是并条波谱图（图 13-12a 右眼）和曲

线图（图 13-12b）对应的细纱图形。

细纱波谱图（图 13-13c）是正常的细纱图形，细纱牵伸特征峰在 2.8G；而含有长片段不匀

的细纱波谱图（图 13-13a）虽然粗细节不是很多，但是长片段不匀将其牵伸特征峰的波高压得很

低，在 2.0G 内。而且条干 CV 值严重恶化。

图 13-13c

为什么并条机左眼的中罗拉会先后二次发生脱节呢？为什么同一部位缺陷，会产生多种波长

的规律性条干疵点呢？而且周期是在不断地变化呢？

我分析其原因有三点：

1. 中罗拉第一次脱节时，连接的丝扣没有大的损坏；机修工把罗拉拧紧后，中罗拉还可以

继续使用，但罗拉座位置不正的问题没有及时修复；中罗拉加上压力后，由于中罗拉座

位置不正，罗拉连接处在长时间较大的扭力的作用下，罗拉丝扣被逐渐破坏，于是造成

中罗拉的二次脱节。

2. 由于罗拉丝扣破坏并不是一次完成的，在罗拉丝扣破坏的过程中，罗拉节受扭力的作用

一点点脱开，直到罗拉节丝扣完全被破坏掉。这需要一个从微小震动、 细小的松动、

较大的转动和完全脱开这样一个渐变的过程。在渐变的某一阶段，产生的疵点间隔的距

离差异都不是很大。但不同的阶段，其波长存也存在一定的差异。这是产生多种波长的

规律性条干的原因。

3. 随着罗拉节越来越松弛，其震动的频率越来越快，于是产生的疵点之间的间隔距离也就

越来越短，周期不断变化，直到罗拉节完全脱开，其周期保持在一个定值范围内。

4. 在细纱工序，由于并条罗拉脱节产生的疵点片段较长，因而在细纱波谱图和曲线图上

是很难判断其变化的规律。如果加大试验的时间和试样的长度，有可能会通过曲线图找

到疵点的一定规律。

结论：上述的变周期规律性条干产生的原因是并条中罗拉脱节。一般来讲，并条前罗拉脱节会产

生断条现象；中后罗拉脱节，会产生变周期的规律性条干疵点。

428

习题部分（七）

习题 1：

品种：T/C13.1 tex（45

S）；工序：并条；机型：1242CG；

测试仪器：乌斯特条干仪（USTER TEST I-B 型）；

测试参数：条速=25m/min；纸速=10cm/min；量程=±25%；时间=2.5min。

并条机的机型是 1242CG，并条的牵伸倍数 5.5。分析计算并判断产生条干的原因。

习图 1-1

习图 1-2

习图 1-3 牵伸传动图

习题 2：

品种：T/C13.1 tex（45

S）；工序：粗纱；机型：A453G；

测试仪器：乌斯特条干仪（USTER TEST I-B 型）；

429

测试参数：条速=50m/min；纸速=10cm/min；量程=±50%；时间=2.5min；

粗纱纱的机型是 A453G，总牵伸倍数是 7.0。并条机型 1242CG，总牵伸 5.5。

习图 2-1

习图 2-1

分析计算并判断产生条干的原因。习题 3：

有一个细纱条干纱见细纱波谱图（习图 3-1）和曲线图（习图 3-2）。

习图 3-1

习图 3-2

430

细纱机型 LZ；粗纱机型 A453G；并条机型 FA303。

细纱牵伸倍数：33.28；粗纱牵伸倍数：5.6；并条牵伸倍数：4.6×1.3=6.0。

测试参数：纱速 400m/min；纸速 25cm/min；量程 100%；时间 1min。

分析计算并判断产生机械波的原因。习题 4：

有一个粗纱纱条干纱见粗纱波谱图（习图 4-1）和曲线图。

粗纱机型 A453G；粗纱牵伸倍数：5.6；并条机型 FA303。并条牵伸倍数：6.0。

测试参数：纱速 50m/min；纸速 10cm/min；量程=±50%；时间=2.5min。

习图 4-1

习图 4-2

分析计算并判断产生机械波的原因。习题 5：

品种：JT/C9.8tex（60

S）；工序：并条；机型：FA311；总牵伸倍数 8.5 倍。

测试仪器：乌斯特条干仪（USTER TEST I-B 型）；

测试参数：条速=25m/min；纸速=10cm/min；量程=±25%；时间=2.5min。

并条条干周期试验得到的波谱图（习图 5-1）和曲线图（习图 5-2）。

431

习图 5-1

习图 5-2

分析计算并判断产生机械波的原因

参看答案提示：

习题 1：参看实例 4

习题 2：参看实例 4

习题 3：参看实例 5

习题 4：参看实例 5

习题 5.：参看实例 11

432

第四节 并条牵伸波部分

实例 1：

品种：JC18.2tex（32

S）；工序：并条；机型：FA311；

测试仪器：乌斯特条干仪（USTER TEST I-B 型）；

测试参数：条速=25m/min；纸速=10cm/min；量程=±12.5%；时间=2.5min。

并条条干周期试验得到的波谱图（图 1-1）和曲线图（图 1-2）。

图 1-1

图 1-2

下图是该品种基本正常的并条波谱图（图 1-3）和曲线图（图 1-4）。

图 1-3

433

图 1-4

波谱分析：

从并条波谱图（图 1-1）上看，图中的波形与正常并条波谱图（图 1-3）图形中波形比较没有

什么特别较大的差异，只是在 6～20cm 的波段上波形较高，波高达到 3.1G。这个位置正是牵伸

特征峰的部位，纤维的平均长度为 Lw =27mm，那么根据牵伸波计算公式λ＝K×E×Lw，当 E=1，

取 K=4.0 时，本工序牵伸特征峰最高处的波长：

λ＝K×E×Lw=4.0×1×27mm=108mm=10.8cm

牵伸特征峰最高处的波高接近 2.8 G。

而在并条曲线图（图 1-2）上，它的曲线图形与并条正常曲线图（图 1-4）的曲线图形差异就

显得很大。在（图 1-2）中，除曲线上一些短片段不匀外，还存在一些波浪状带有一定规律性的

长片段不匀。在 20 个曲线格里大约共有 11 个波浪状粗条疵点；那么就有 N=20，M=11，V=25

m/min，U=10cm/min，代入曲线图波长计算公式：

λ曲=（V/U×N）/（M-1）=（25 ÷10×20）÷（11-1）=5 m

由此可得并条曲线图（图 1-2）波浪状规律性粗细条疵点的波长是 5m。

图 1-5

根据并条机 FA311 牵伸传简图动和该品种的工艺参数代入波长计算表（表 1）：

434

CF 波长计算表（表 1） FA311F JC18.2tex（32

S）

牵伸分配：

5.94×1.02×1.449 总牵伸倍数 E= 8.2

变 换 齿 轮 F=77 ， E=23 ， H=75 ， G=61 ， B=52 ， A=59 ， FC=101 ，

TDC=33；

波长计算公式 有关部位 波长 cm

λ1=3.14×51 压辊，39

T，E λ1= 16.0

λ2=43/39×λ1 43

T λ2= 17.7

λ3=27/43×λ2 d1，27

T λ3= 11.1

λ4=F/E×λ1 F，G λ4= 53.6

λ5=H/G×λ4 H，37

T，d2 λ5= 65.9

λ6=59/37×λ5 59

T，47

T λ6= 105.1

λ7=30/47×λ6 30

T，d3 λ7= 67.1

λ8=57/39×λ1 57

T λ8= 23.4

λ9=67/57×λ8 67

T，A λ9= 27.5

λ10=B/A×λ9 B，TDC λ10= 24.2

λ11=FC/TDC×λ10 FC，44

T λ11= 74.2

λ12=59/44×λ11 59

T λ12= 99.5

λ13=54/59×λ12 54

T，d4 λ13= 91.1

λ14=3.14×3.6 E 张力 前皮辊 λ14= 11.4

λ15=3.14×2.7 E1 第 2 皮辊 λ15= 50.4

λ16=3.14×3.6E1E2 第 3 皮辊 λ16= 68.5

λ17=3.14×3.6E 后皮辊 λ17= 92.7

在该例的波长计算表（表 1）中找不到与波长 5 米相对应的相关牵伸部件，表中最长的波长

是 105 厘米，而规律性粗细条疵点的波长远远超出本机回转部件的波长范围。由于只是单眼存在

此问题，因而判定还是末并条本机的问题。

于是我们立即到车间，找到对应的并条机，经过仔细检查，发现在 1～2 根牵伸罗拉之间的

压力棒出现问题，压力棒的固定销不知何时丢失。FA311 的压力棒是下压式、一面是平面一面是

半圆弧、二侧有压力环调节高低、带有固定销的压力棒；结果无固定销的压力棒在须条的拖动下

转动，在压力棒曲面和平面的交换

转动时便产生了波长为大约 5 米左右的规律性粗细条干。由于并条前区牵伸不良 ，因而波谱

图体现前区牵伸波。

值得一提的是，不一定压力棒出现这种问题就会产生 5 米波长的规律性条干，它也可能产生

其它波长的规律性条干，根据不同机器不同压力棒的个体差异而定。

结论：并条机压力棒无固定销，随须条转动，造成牵伸不良，形成前区牵伸波。实例 2：

试验员并条周期试验得到的并条波谱图（图 2-1）。